Опоры в зданий сейсмопоясе

6.3.3.2 Критерии регулярности сооружений в плане

СП
Здания сейсмостойкие и сейсмоизолированные. Правила проектирования

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнееЦена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО «ЦНТИ Нормоконтроль»Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

• Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
• Курьерская доставка (7 дней)
• Самовывоз из московского офиса
• Почта РФ

Свод правил распространяется на проектирование новых, реконструкцию и усиление существующих сооружений с системами сейсмоизоляции в районах с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов на грунтах категории I, II, III по сейсмическим свойствам. Строительство новых сейсмоизолированных сооружений и применение сейсмоизоляции для увеличения сейсмостойкости существующих сооружений на грунтах категории IV запрещено.

1 ИСПОЛНИТЕЛИ: Центральный институт строительных конструкций и сооружений им. В А. Кучеренко (ЦНИИСК им. В А. Кучеренко) — институт ОАО «НИЦ «Строительство»

Оглавление

1 Область применения2 Нормативные ссылки3 Термины и определения4 Основные положения5 Общие положения для сейсмоизолирующих устройств6 Критерии соответствия6.1 Абсолютное предельное состояние6.2 Предельное состояние по ограничению ущерба6.3 Специальные требования6.3.3 Критерии конструктивной регулярности6.3.3.1 Общие положения6.3.3.2 Критерии регулярности сооружений в плане6.3.3.3 Критерии регулярности по высоте7 Сейсмическое воздействие7.1 Расчетный спектр максимальных сейсмических ускорений7.2 Упругий спектр отклика максимальных горизонтальных ускорений7.3 Упругий спектр отклика максимальных вертикальных ускорений7.4 Представление сейсмического воздействия в виде записей колебаний во времени7.4.1 Общие положения7.4.2 Искусственные акселерограммы7.4.3 Записанные или синтезированные акселерограммы7.4.4 Пространственная модель сейсмического воздействия8 Характеристики систем сейсмоизоляции9 Расчет сооружения9.1 Общие положения9.2 Расчетные сейсмические нагрузки9.3 Эквивалентный линейный расчет9.4 Упрощенный линейный расчет9.5 Распределение горизонтальных сейсмических сил9.6 Упрощенный модальный линейный расчет9.7 Модальный расчет с использованием спектра отклика9.7.1 Общие положения9.7.2 Сочетание модальных реакций9.8 Расчет по записям колебаний грунта во времени9.9 Ненесущие элементыПриложение А (справочное) Сейсмоизолирующие элементыПриложение Б (справочное) Моделирование систем сейсмоизоляции

Дата введения	01.02.2020
Добавлен в базу	01.10.2014
Актуализация	01.02.2020

Этот документ находится в:

• Раздел Экология
  • Раздел 91 СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И СТРОИТЕЛЬСТВО
    • Раздел 91.020 Градостроительство. Планировка и застройка населенных мест

• Раздел Строительство
  • Раздел Нормативные документы
    • Раздел Документы Системы нормативных документов в строительстве
      • Раздел 2. Общие технические нормативные документы
        • Раздел к.22 Защита от опасных геофизических воздействий

Организации:

Разработан	ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко
Разработан	ОАО НИЦ Строительство
Утвержден	Министерство регионального развития Российской Федерации

• ГОСТ Р 54257-2010Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения и требования
• СП 20.13330.2011Нагрузки и воздействия
• СП 22.13330.2011Основания зданий и сооружений
• СП 14.13330.2011Строительство в сейсмических районах
• СП 2.13130.2009Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты
• Технический регламентТехнический регламент о безопасности зданий и сооружений
• Технический регламентТехнический регламент о требованиях пожарной безопасности
• Кодекс 190-ФЗГрадостроительный кодекс Российской Федерации
• Федеральный закон 116-ФЗО промышленной безопасности опасных производственных объектов
• Показать все

Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:

• Сканы страниц документа
• Текст документа

Министерство регионального развития Российской ФедерацииЗДАНИЯ СЕЙСМОСТОЙКИЕ И СЕЙСМОИЗОЛИРОВАННЫЕ. ПРАВИЛА ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ПРЕДИСЛОВИЕ

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184 ФЗ «О техническом регулировании», а правила разработки — постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. № 858 «О порядке разработки и утверждения сводов правил»Сведения о своде правил1 ИСПОЛНИТЕЛИ: Центральный институт строительных конструкций и сооружений им. В А. Кучеренко (ЦНИИСК им. В А. Кучеренко) — институт ОАО «НИЦ «Строительство»2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом архитектуры. строительства и градостроительной политики4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства регионального развития Российской Федерации(Минрегион) от и введен в действие с5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт).Информация об изменениях к настоящему своду правил публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты» В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты» Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет© Минрегион России. 2013Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания на территории Российской Федерации без разрешения Минрегиона России5 Общие положения для сейсмонюлирующих устройств5.1 Следует предусматривать достаточное пространство между суперструктурой и субструктурой, наряду с другими необходимыми мероприятиями, обеспечивающими возможность размещения, осмотра, технического обслуживания, центрирования и замены сейсмоизолирующих устройств в течение срока службы сооружения.5.2 Сейсмоизолирующие устройства должны быть защищены от потенциально возможных воздействий, таких как пожар, химическое или биологическое воздействие в случае необходимости (ГОСТ 2.13130).5.3 Материалы, используемые для проектирования и монтажа сейсмоизолирующих устройств, должны соответствовать действующим нормативным документам.5.4 Повышенная надежность сейсмонзолирующнх устройств обеспечивается путем умноженияа) расчетных сейсмических перемещений каждого сейсмонзолирующего элеме»гга на коэффициент надежности у_х = 1,2;б) расчетных вертикальных сейсмических сил в каждом сейсмонзолирующем элементе от гравитационных и сейсмических воздействий на коэффициент надежности5.5 Между сейсмоизолированной суперструктурой и окружающим грунтом или сооружениями, следует предусматривать зазоры, достаточные для перемещений суперструктуры во всех направлениях при расчетных сейсмических воздействиях (рисунок 1).5.6 Для минимизации эффектов кручения сооружения центр эффективной жесткости и центр демпфирования сейсмоизолирующей системы должны находиться как можно ближе к проекции центра массы сооружения на поверхность сейсмонзолирующего слоя5.7 Для минимизации разного поведения сейсмоизолирующих устройств сжимающие напряжения, вызываемые в них постоянной нагрузкой, должны быть как можно более близкими.5.8 Сейсмоизолирующие устройства должны быть надежно закреплены к суперструктуре и субструктуре.5.9 Система сейсмоизоляции должна быть запроектирована так, чтобы удары и случайные крутильные колебания ограничивались конструктивными мероприятиями, используя соответствующие устройства (сейсмогасители, демпферы, амортизаторы и т.п).5.10 Конструктивные элементы, расположенные выше и ниже сейсмонзолирующего слоя, должны быть жесткими в горизонтальном и вертикальном направлениях для того, чтобы минимизировать влияние неравномерных сейсмических колебаний грунта.Следует предусмотреть мероприятия для зашиты зазора между суперструктурой и окружающим грунтом или сооружениями от попадания атмосферных осадков и мусора.5.11 Для сооружений требование 5.10 выполняется, если удовлетворяются все нижеприведенные условия:а) над и под системой сейсмоизоляции предусмотрены жесткие горизонтальные диафрагмы, выполненные в виде железобетонных плит или системы перекрестных балок, запроектированных с учетом всех соответствующих локальных и глобальных видов их деформирования. В устройстве таких диафрагм нетнеобходимости, если несущие конструкции выполнены в виде жестких коробчатых систем;б) устройства, образующие систему сейсмоизоляции, закреплены непосредственно к упомянутым выше жестким диафрагмам либо, если это практически неосуществимо, крепятся с помощью вертикальных элементов, у которых относительное горизонтальное перемещение в сейсмической расчетной аггуации должно быть менее 1/20 относительного перемещения системы сейсмоизоляциисс йс МОИ юл иру кнциСчсГч мои uvinp\ ющий слой( V перец V KIN paи 1 II и тг—и г Л IFРисунок I (‘хемы расположения сейсмоиэо.щхюанных сооружении6 Критерии соответствияI Г?УСтруктура 1 I6.1 Абсолютное предельное состояние6.1.1 Расчет и конструирование сооружения должно обеспечивать его устойчивость против опрокидывания и скольжения при расчетном сейсмическом воздействии.6.1.2 Необходимо выполнить расчет элементов фундамента и грунтового основания на усилия, возникающие в результате реакции надземной части сооружения, с анализом допускаемых остаточных деформаций. При определении реакции необходимо учесть фактическое сопротивление, которое может развить передающий воздействие элемент конструкции.6.1.3 Поведение ненесущих элементов при расчетном сейсмическом воздействии не должно представлять опасность для людей и оказывать отрицательное влияние на реакцию несущих элементов сооружения.6.1.4 В абсолютном предельном состоянии усилия в сейсмоизолирующих устройствах могут достигать расчетной предельной несущей способности, в то время как суперструктура и субструктура должны оставаться в области упругих деформацийПримечание — Допускается проектировать су перетру кту ру с ко«ффициентом условий ра(х>ты К| не менее 0,7, учитывающим допускаемое рачвитие неупругих деформаций в конструкциях сооружения.6.1.5 В абсолютном предельном состоянии предельная несущая способность, по показателям прочности и деформируемости сейсмоизолирующих устройств, не должна быть превышена при соответствующих коэффициентах надежности по прочности в 5.4.6.1.7 При абсолютном предельном состоянии газопроводы и другие коммуникации, пересекающие стыки между надземной частью и окружающим грунтом или сооружениями, должны рассчитываться на безопасное относ»ггелыюе перемещение между суперструктурой и окружающим грунтом или сооружениями с учетом коэффициента у_х в 5.4.6.2 Предельное состояние по ограничению ущерба6.2.1 В состоянии ограничения ущерба все жизненно важные коммуникации, пересекающие швы в пределах сейсмически изолированного сооружения, должны оставаться в области упругого деформирования.6.2 2 В сооружениях, важных для защиты населения, конструктивная система должна быть проверена расчетом, чтобы гарантировать прочность и жесткость, достаточных для сохранения особо важных функций объектов при сейсмическом воздействии, соответствующем принятой карте ОСР.Величина коэффициента условий работы должна приниматься равной A‘i = 1.6.2.3 В сооружениях, в состоянии ограничения ущерба, междуэтажный перекос по вертикали должен быть ограничен в субструктуре и суперструктуре.6.2.3.1 При выполнении линейного расчета, средние горизонтальные перемещения «/«., в верхней и нижней частях данного этажа, получаемые в результате действия расчетной сейсмической силы, необходимо вычислять на основе упругого деформирования конструктивной системы и расчетного спектра отклика ускорений.6.2.3.2 При определении перемещений d_tt необходимо учитывать эффекты кручения при сейсмическом воздействии.6.2.3.3 Необходимо соблюдать следующие ограничения междуэтажного перекоса по вертикали:а) сооружения с ненесущими элементами из хрупких материалов, имеющих соединения с несущими конструкциями:б) сооружения, имеющие пластически деформируемые ненесущиеэлементы, соединенные с несущими конструкциямив) сооружения, имеющие ненесущие элементы, не влияющие на деформации несущих конструкций, или без ненесущнх элементов:где J, — расчетный междуэтажный перекос, определяемый как разница средних горизонтальных перемещений J„ в верхней и нижней частях данного этажа;h — высота этажа;Vooi коэффициент, принимаемый по таблице 1, учитывающий более низкий период повторяемости сейсмического воздействия, связанный с требованием ограничения ущерба.6.2.3.4 Для статических и динамических нелинейных расчетов системы сейсмоизоляции на сейсмические воздействия принимаются перемещения, полученные непосредственно на основе выполненных расчетов.6.3 Специальные требования6.3.1.1 Как правило, сооружение должно иметь простые архитектурнопланировочные решения в плане и по высоте, согласно 6.3.3. Указанные требования реализуются при разделении сооружения антисейсмическими швами на динамически независимые блоки.6.3.1.2 Не запрещено проектирование сейсмоизолированных сооружений со сложной планировкой.6.3.1.3 С целью обеспечения максимально высокого рассеивания энергии колебаний необходимо исключить хрупкое разрушение элементов либо преждевременное формирование неустойчивых механизмов С этой целью необходимо применить процедуру проектирования по несущей способности, которая используется для получения иерархии сопротивлений различных элементов сооружения и последовательности разрушения, необходимых для обеспечения оптимального пластического механизма и минимизации условий для хрупкого разрушения6.3.1.4 При проектировании сооружения следует уделять особое внимание конструированию узлов и соединений между элементами конструкций.6.3.1.5 Расчеты должны быть основаны на применении расчетной модели сооружения, которая должна учитывать влияние ненесущих элементов, а также другие значимые аспекты.6.3.2.1 Жесткость и прочность фундаментов должны быть достаточными для равномерной передачи статических вертикальных воздействий от суперструктуры к субструктуре.6.3.2.2 Не следует использовать разные типы фундаментов в одном сооружении6.3.3 Критерии конструктивной регулярности6.3.3.1 Общие положения6.3.3.1.1 Каждое сооружение следует характеризовать как сооружение регулярного или нерегулярного типа на основе конфигурации конструкций над системой изоляции.Примечание — Для сооруясеннП, состоящих из более, чем одного динамически нетаниенмою блока, классификация и соответствующие признаки, указанные в 6.3.3. относятся к одному отдельному динамически независимому блоку. В 6.3.3 под «отдельным динамическим независимым блоком» подразумевается «соору же нис •>6.3.3.1.2 При проектировании сооружений регулярного и нерегулярного типа имеются следующие различия:— расчетная модель может представлять собой упрощенную плоскую или пространственную модель;— метод расчета: либо допускается упрощенный линейный расчет, либо нелинейный расчет по записям колебаний грунта во времени6.3.3.2 Критерии регулярности сооружений в плане6.3.3.2.1 Сооружение должно быть симметрично в плане с равномерно распределенными жесткостями и массами в двух ортогональных направлениях.6.3.3.2.2 Конфигурация плана должна быть компактной, т е., каждое перекрытие должно быть разграничено многоугольной выпуклой линией Если имеются выступы в плане перекрытия (входящие углы или разрывы по периметру), то регулярность в плане следует считать удовлетворительной при условии, что эти нерегулярности не оказывают влияние на жесткость перекрытия в плане и что разница в площадях, полученных с учетом каждой нерегулярности фактического очертания перекрытия и выпуклой многоугольной линией, окружающей площадь перекрытия, не превышает6.3.3.2.3 Жесткость перекрытий в плане должна быть большой в сравнении с поперечной жесткостью вертикальных несущих элементов сооружения, поскольку деформации перекрытий не должны влиять на распределение сил между вертикальными несущими элементами. Особое внимание должно быть уделено сооружениям, имеющим в плане Г, С, Н, I и Х-образные формы. Жесткость конструкций по контуру сооружения должна быть сопоставима с жесткостью конструкций центральной части.6.3.3.2.4 Вытян>тость сооружения в плане / = L*.JL*должна быть не более 4, где /-пи* и A_min соответственно больший и меньший размеры сооружения в плане, измеренные в ортогональных направлениях.6.3.3.2.5 При расчете сооружения эксцентриситет и радиус кручения на каждом уровне и для каждого из направлений X и У должны соответствовать двум условиям (выражения приведены для расчета по оси у):где С_ох — расстояние между центром масс и центром жесткостей по оси X, нормальное к анализируемому направлению;/*_х — квадратный корень из отношения значений крутильной жесткости к горизонтальной жесткости в направлении оси У (радиус кручения);А, — радиус вращения массы перекрытия в плане (корень квадратный отношения полярного момента инерции массы перекрытия в плане относительно центра масс перекрытия к массе перекрытия).В одноэтажном сооружении центр жесткости определяется как центр жесткости всех основных элементов, воспринимающих сейсмическое воздействие. Радиус кручения /* определяется как корень квадратный отношения общей жесткости при кручении относительно центра горизонтальной жесткости к общей горизонтальной жесткости по одному из направлений, принимая во внимание все основные элементы, воспринимающие сейсмическое воздействие в этом направлении.В многоэтажном сооружении возможно только приблизительно определить центр жесткости и радиус кручения. Упрощенное определение этих понятий для классификации регулярности сооружения в плане и приближенного анализа крутильных эффектов в частных случаях определяется, если выполняются следующие два условия:а) все несущие элементы, такие как диафрагмы, стены, рамы (каркасы), воспринимающие горизонтальную нагрузку непрерывны по всей высоте сооружения от фундамента до покрытия;б) формы деформирования отдельных систем при горизонтальных нагрузках отличаются незначительно. Это условие выполняется в случае каркасных или стеновых систем. Для каркасно-стеновых систем это условие в общем случае не выполняетсяВ каркасных н стеновых системах, в которых преобладают изгибные деформации, положение центров жесткостей и радиусов кручения всех этажей сооружения следует вычислять так же, как и положения моментов инерции горизонтальных сечений вертикальных элементов. Если наравне с изгибными деформациями возникают существенные деформации сдвига, то их следует учесть с помощью эквивалентного момента инерции поперечного сечения.6.3.3.Э Критерии регулярности по высоте6.3.3.3.1 Несущие элементы, такие как ядра жесткости, стеновые системы или рамы, воспринимающие горизонтальную нагрузку, должны быть непрерывными по всей высоте сооружения от фундамента до покрытия.6.3.3.3.2 Поперечную жесткость и массы отдельных этажей допускается изменять постепенно, без резких изменений по высоте сооружения6.3.3.3.3 В каркасных зданиях отношение фактической несущей способности одного этажа к требуемой несущей способности, полученной расчетным путем, не должно меняться между соседними этажами.6.3.3.3.4 При наличии выступов необходимо выполнтъ следующие дополнительные условия:а) при выступах, расположенных симметрично относительно оси, выступ на любом этаже не должен превышать 20% предыдущего размера в плане в направлении выступа (рисунки 2,а и 2,6);б) для отдельных выступов при высоте менее 15 % от общей высоты основной конструктивной системы выступ должен быть не больше 50 % основного размера в плане (рисунок 2,в). В этом случае, конструкция зоны основания в пределах периметра в вертикальной проекции верхних этажей должна быть запроектирована в1 Область применения. I2 Нормативные ссылки. 23 Термины и определения . 24 Основные положения. 45 Общие положения для сейсмоизолирующих устройств. 76 Критерии соответствия. 86.1 Абсолютное предельное состояние. 86.2 Предельное состояние по ограничению ущерба. 96.3 Специальные требования. 106.3.1 Проектирование . 106.3.2 Фундаменты. 106.3.3 Критерии конструктивной регулярности . 116.3.3.1 Общие положения. 116.3.3.2 Критерии регулярности сооружений в плане. 116.3.3.3 Критерии регулярности по высоте. 127 Сейсмическое воздействие. 137.1 Расчетный спектр максимальных сейсмических ускорений. 137.2 Упругий спектр отклика максимальных горизонтальных ускорений. 147.3 Упругий спектр отклика максимальных вертикальных ускорений. 157.4 Представление сейсмического воздействия в виде записей колебаний7.4.1 Общие положения . 167.4.2 Искусственные акселерограммы . 167.4.3 Записанные или синтезированные акселерограммы . 177.4.4 Пространственная модель сейсмического воздействия . 178 Характеристики систем сейсмоизоляции . 179 Расчет сооружения. 189.1 Общие положения. 189.2 Расчетные сейсмические нагрузки. 189.3 Эквивалентный линейный расчет . 209.4 Упрощенный линейный расчет . 239.5 Распределение горизонтальных сейсмических сил. 269.6 Упрощенный модальный линейный расчет . 279.7 Модальный расчет с использованием спектра отклика . 279.7.1 Общие положения. 279.7.2 Сочетание модальных реакций . 289 8 Расчет по записям колебаний грунта во времени . 289.9 Ненесущие элементы. 30Приложение А (справочное) Ссйсмоизолнрующис элементы . 31Приложение Б (справочное) Моделирование систем ссйсмонзоляцнн. 42В настоящем своде правил приведены требования,соответствующие целям технических регламентов н подлежащие соблюдению с учетом части I статьи 46 Федерального закона «О техническом регулировании».Приведены также требования, соответствующие целямФедерального закона «Об энергосбережении».Работа выполнена Центром исследований сейсмостойкости сооружений ЦНИИСК им В А. Кучеренко — института ОАО «НИЦ «Строительство» (руководитель работы — канд. техн. наук, доцент И.И. Смирнов, ответе! венный исполн1гтсль — А.А.Вубис).

СВОД ПРАВИЛ

ЗДАНИЯ СЕЙСМОСТОЙКИЕ И СЕЙСМОИЗОЛИРОВАННЫЕ Anti-Seismic and Seismically Isolated Construction Design Code

I Область применения

1.1 Настоящий Свод правил разработан в развитие положений СП 14.13330. Сооружение и любая его часть должны проектироваться и строиться в соответствии с требованиями настоящего СП.1 Номера пунктов СП 14.13330. текст которых идентичен пунктам настоящего СП. укатаны н квадратных скобках рядом с номерами ПУНКТОВ СП.2 В настоящем СП принят термин «соору жение», т.к. здание является одним из видов сооружения1.2 Настоящий свод правил распространяется на проектирование новых, реконструкцию и усиление существующих сооружений с системами сейсмоизоляции в районах с сейсмичностью 7. 8 и 9 баллов на грунтах категории I, II, III по сейсмическим свойствам. Строительство новых сейсмоизолнрованных сооружений и применение сейсмоизоляции для увеличения сейсмостойкости существующих сооружений на грунтах категории IV запрещено.1.3 Проектирование и строительство сооружения на площадке, сейсмичность которой превышает 9 баллов, осуществляется в порядке, установленном уполномоченным федеральным органом исполнительной власти1.4 Требования СП распространяются на проектирование сооружений с пассивными системами ссйсмонзоляцин (далее — системы ссйсмонзоляцнн), предназначенными для снижения сейсмических воздействий на конструктивные системы (Приложение А).1.5 Требования распространяются на проектирование сооружений с полной сейсмоизоляцией сооружения, в которых системы сейсмоизоляции, образующие ссйсмоизолнрующие слои, располагаются выше фундаментов или жестких подземных частей сооружений.1.6 Требования не распространяются на сейсмоизолированные сооружения, расположенные:а) в зонах возможного проявления тектонических разломов на дневной поверхности;б) на площадках с грунтовыми отложениями, способными к разжижению.1.7 Требования не распространяются на сооружения с системами сейсмоизоляцин, распределенными по нескольким этажам или уровням конструктивной системы18 Проектирование и строительство сооружения с системами сейсмоизоляцин при превышении высот, приведенных в требованиях СГ1 14.13330, осуществляются в порядке, установленном уполномоченным федеральным органом исполнительной властиПримечание — Дет ал тированные положения но проектированию се йсмоизолиро ванных сооружений е пассивными системами ссйсмотоляции должны быть ратработаны в порядке, установленном уполномоченным федеральным органом исполнительной власти, для каждого объекта с учетом: индивидуальных особенностей конструктивно-планировочных решений и конфшураиии в плане и но высоте, сейсмической опасности площадки строительства, конструктивных особенностей принятой системы сейсмоизоляцин2 Нормативные ссылкиВ настоящем своде правил использованы ссылки на следующие документы:ГОСТ Р 54257-2010 Надежность строительных конструкций и основании. Основные положения и требованияСП 2.13130.2009 Системы противопожарной защиты Обеспечение огнестойкости объектов защитыСП 14.13330.2011 «СНиП 11-7-81* Строительство в сейсмических районах»СП 20.13330.2011 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия»СП 22.13330.2011 «СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений»Примечание — 11ри пользовании настоящим сводом правил необходимо проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования — на официальном сайге Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии (Госстандарт) в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Нели ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим сводом правил следует руководствоваться заменяющим (измененным) доку ментом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылки на него, применяется в части, нс затратинающей эту ссылку3 Термины и определенияВ настоящем СП применены термины, принятые в СП 14.13330 и ГОСТ Р 54257-2010. а также следующие термины с соответствующими определениями:3.1 абсолютное предельное состояние: Состояние без локального и общего обрушения, при котором сохраняется конструктивная целостность и остаточная несущая способность сооружения после сейсмического воздействия и обеспечивается безопасность людей.3.2 активная система семемой юлиин и: Система. осуществляющаяантисейсмическую защиту сооружений с помощью дополнительных источников энергии, генерирующих воздействия, уменьшающие эффекты от сейсмических воздействий и базирующаяся на компьютерном управлении процессом колебаний сооружения при землетрясении.3.3 гибридная система сейсмонзоляции: Система, сочетающая признаки пассивной и активной систем сейсмонзоляции.3.4 коэффициент условий работы: Коэффициент, используемый припроектировании для снижения расчетных усилий, полученных в результате линейного анализа, с целью учета нелинейного поведения сооружения, обусловленного особенностями материала, конструктивной системы и принятой методики проектирования.3.5 коэффициент надежности по ответственности сооружений: Коэффициент, учитывающий надежность сооружений в зависимости от уровня ответственности, характеризуемой социальными, экологическими и экономическими последствиями.3.6 ненесушнй элемент: Архитектурный, механический или электрический элемент, система или конструкция, из-за своей недостаточной прочности или из-за способа соединения с сооружением не рассматривается при проектировании в качествеэлемента, воспринимающего сейсмическую нагрузку, приходящуюся на конструктивную систему.3.7 нормированный спектр отклика: Спектр отклика ускорений упругой системы, максимальные амплитудные составляющие которого поделены на максимальную амплитуду данной акселерограммы (нормированы по максимальному значению).3.8 пассивная система сейсмощоляцни: Система, параметры которой зависяттолько от свойств образующих ее сейсмоизолирующих элементов,обеспечивающих снижение механической энергии, передающейся конструктивной системе при землетрясении, без использования дополнительных источников энергии.3.9 полная сейсмоизоляция сооружения: Суперструктура считается полностью ссйсмоизолированной, если при сейсмической расчетной ситуации она работает в области упругих деформаций В противном случае, суперструктура считается частично сейсмоизолнрованной3.10 полное расчетное перемещение сейсмоизолнруюшего элемента вглавном направлении Максимальное горизонтальное перемещение в местерасположения сейсмоизолирующего элемента, включающее расчетное перемещение, вызванное кручением суперструктуры вокруг вертикальной оси3.11 предельное состояние по ограничению ущерба: Состояние, связанное с повреждениями конструкций, при котором выполняется требование эксплуатационной пригодности.3.12 расчет сооружения: Алгоритм определения эффектов от воздействий (сил, моментов, напряжений, деформаций) в любой точке расчетной модели сооружения, который следует проводить, используя общий расчет, расчет отдельных конструктивных элементов, локальный (местный) расчет3.13 расчетное перемещение системы сейсмонзоляцин в главном направлении Максимальный горизонтальный сдвиг между верхом субструктуры и низом суперструктуры в центре эффективной жесткости, соответствующий расчетному сейсмическому воздействию.3.14 сейсмическая расчетная ситуация: Расчетная ситуация для сооружения, учитывающая сочетания статических и сейсмических нагрузок.3.15 сейсмическая изоляция Изоляция сооружений от сейсмических колебаний грунта.3.16 сейсмически изолированное сооружение Сооружение, оснащенное системой сейсмоизоляции.3.17 сейсмонзолнрующнй слой Слой, разделяющий субструктуру и суперструктуру, в пределах которого устраивается система сейсмопзоляции (как правило, в основании сооружения).3.18 сейсмонзолнруюшне элементы: Элементы, образующие системусейсмоизоляции, представляющие собой слоистые резинометаллические опоры, вязкие или фрикционные демпферы, маятниковые и другие устройства.3.19 система сейсмоизоляцнн: Совокупность специальных конструктивных элементов: повышающих гибкость и периоды собственных колебании сооружения (гибкие стоики; качающиеся опоры; резинометаллнческие опоры и др.); увеличивающих поглощение (диссипацию) энергии сейсмических колебаний (демпферы сухого трения; скользящие пояса; гистерезисные; вязкие демпферы и др ); резервных, выключающихся элементов.3.20 спектр упругого отклика График, представляющий собой совокупность максимальных абсолютных значений (ускорение, скорость или перемещение) линейно-упругого осциллятора при заданном акселерограммой воздействии, построенный как функция собственных периодов (частот) и демпфирования осцилляторов3.21 субструктура: Часть сооружения, включая фундамент, расположенная ниже сейсмоизолирующего слоя.3.22 суперструктура Сейсмически изолированная часть сооружения, расположенная выше сейсмоизолирующего слоя.3.23 центр эффективной жесткости: Центр жесткости, определяемый на верхней поверхности сейсмонзолнрующего слоя с учетом податливости сейсмоизолирующих элементов и субструктуры.3.24 эффективная жесткость системы сейсмоизоляцнн в главном направлении Отношение значения суммарной горизонтальной силы, передающейся через сейсмоизолирующий слой на суперструктуру при расчетном перемещении, к абсолютному значению расчетного перемещения в том же направлении (секущая жесткость).3.25 эффективный период: Период колебаний по основному тону врассматриваемом направлении системы с одной степенью свободы, масса которой соответствует приведенной массе суперструктуры, а жесткость равна эффективной жесткости системы сейсмоизоляции3.26 эффективное демпфирование системы сейсмоизоляцнн в главном направлении Значение эффективного вязкого демпфирования, соответствующее энергии, рассеянной системой сейсмоизоляции при расчетном перемещении4 Основные положения4.1 Процесс проектирования сооружений с сейсмоизоляцией должен выполняться с учетом сейсмического районирования, инженерно-геологических условий площадки строительства, горизонтальных и вертикальных ускорений грунта, назначения сооружения, геометрических и физических характеристик, конструктивной системы, а также ненесущнх элементов конструкций сооружения.4.2 При проектировании конструктивную систему сооружения следует разделять по высоте сейсмически изолирующим слоем на две части: субструктуру и суперструктуру.Субструктуру следует располагать ниже сейсмонзолнрующего слоя. Она должна включать в себя фундаменты или фундаменты и часть сооружения, контактирующие с грунтом.Суперструктура, расположенная выше сейсмонзолнрующего слоя, должна включать в себя часть сооружения, на которую сейсмические воздействия передаютсячерез сейсмоизолмрующий слой.4,3 Снижение сейсмической реакции системы, воспринимающей горизонтальные силы, следует достигать путем увеличения основного периода колебаний сейсмически изолированного сооружения, видоизменения основной формы колебаний и увеличения демпфирования или путем комбинации этих эффеюгов. В изолирующую систему следует включать линейно или нелинейно деформируемые опоры и/или демпферы44 В проектируемых сооружениях допускается применять системысейсмоизоляции одного или нескольких типов.4.5 При проектировании сооружений с системой сейсмоизоляцни следует обеспечить:восприятие расчетных вертикальных нагрузок при высокой горизонтальной податливости и вертикальной жесткости сейсмонзолирующего слоя;непрерывность конструктивной системы суперструктуры по высоте; вязкое и/или гистерезисное затухание энергии;ограничение горизонтальных перемещений, возникающих в процессе эксплуатации сооружений при несейсмических горизонтальных воздействий (например, ветровых);ограничение взаимных горизонтальных перемещений суперструктуры и субструктуры при сейсмических горизонтальных воздействиях,возвращение сейсмоизолнрованной части сооружения в исходное положение устойчивого равновесия после прекращения действия сейсмических сил; удобство монтажа и возможность центрирования; стабильность свойств при повторных циклических нагружениях.Примечание — Свойства сейсмоиэолирующнх элементов в процессе эксплуатации и повторных циклических нагружениях могут изменяться и находиться в диапазоне допускаемых значений.4.6 Интенсивность сейсмических воздействий в баллах (сейсмичность) для района строительства следует принимать на основе комплекта карт общего сейсмического районирования (ОСР) территории Российской ФедерацииРешение о выборе карты для оценки сейсмичности района при проектировании конкретного объекта принимает заказчик по представлению генерального проектировщика при необходимости основываясь на заключениях компетентной организации4.7 Расчетное сейсмическое воздействие принимается в виде нормированного сейсмического воздействия, умноженного на коэффициент безопасности по ответственности сооружения >1, (Таблица 1).4.8 Проектирование и строительство сооружений в сейсмических районах должно осуществляться таким образом, чтобы следующие требования были соблюдены с достаточным уровнем надежности:а) требование отсутствия обрушения. Сооружение должно быть запроектировано и построено так, чтобы выдержать расчетное сейсмическое воздействие, изложенное в 7.1, без локальных разрушений и общего обрушения, сохраняя свою конструктивную целостность и остаточную несущую способность после сейсмических воздействий;Примечание» Рекомендуемая вероятность возможного превышения 5 % (95 % вероятности нспрсвын!сния) в течение 50 лет указанных на картах ОСР значений сейсмической интенсивности, которому соответствует значение среднего интервала времени между землетрясениями расчетной интенсивности 1000 лет.б) требование ограничения ущерба. Сооружение должно быть запроектировано ипостроено так, чтобы выдержать расчетное сейсмическое воздействие, изложенное в 7 I. без наступления недопустимого ущерба и заданных ограничений эксплуатацииТаблица! — Коэффициенты надежности по ответственности сооруженияНазначение сооружения или зданияпри расчет на прсдошращенис обретения1 Объекты, перечисленные в подпунктах 1). 2). 3). 4). 5). 6), 9). 10.1), 11) пункта 1 Статьи 48 1 кодекса 11);сооружения е пролетами более 100 м; объекты жизнеобеспечения городои и населенных пунктов; об1екгы пиро- и теплоэнергетики мощностью более 1000 МВт; мону мешальные злания;правительственные здания повышенной ответственности; жилые, общественные и административные здании высотой более 200 м2 Здания и сооружения:объекты, перечисленные в подпунктах 7). 8) пункта 1 и в подпунктах 3). 4) пункта 2 Статьи 48 1 кодекса 11).функционирование которых необходимо при землетрясении и ликвидации его последствий (гтания правительственной связи; службы МЧС и полиции; системы энерго- и водоснабжения; сооружения пожаротушения, газоснабжения; сооружения, содержащие большое количество токсичных или взрывчатых веществ, которые могут быть опасными для населения, медицинские учреждения, имеющие оборудование для применения в аварийных ситуациях);здания основных музеев; государственных архивов, административных органов управления; здания храшииш национальных и культурных ценностей; зрелищные объекты; крупные учреждения здравоохранения и торговые предприятия с массовым нахождением людей; сооружения с пролетом более 60 м; жилые, общественные и административные здания высотой более 75 м; мачты и башни сооружений связи и телерадиовещания высогой более 100 м. не вошедшие в подпункт 3) пункта 1 кодекса |1); трубы высотой более 100 м; тоннели, трубопроводы на дорогах высшей категории или протяженностью более 500 м. мостовые сооружения с пролетами 200 м и более, объекты пирс’- н геилегжерготики мощностью более 150 МВт;здания: дошкольных образовательных учреждений, общеобразовательных учреждений, лечебных учреждений со стационаром, медицинских центров, для маюмобнльных групп населения, спальных корпусов интернатов;другие здания и сооружения, разрушения которых могут привести к тяжелым экономическим, социальным и экологическим последствиям3 Здания и сооружения, не указанные в 1 и 21 Ко к|н||ицисн| «’^принимаемся ранным 1.0при расчет 1Юoiраничению\шерба2 Заказчик по представлению т1проск1ирошцика oiiiochi сооружения но назначению к перечню 1аблицы 1.3 Иден 1ификация сооружений по принадлежноон к опасным произволеIвенным объемам в cooibciciiihh с законода1с.1ьс1Вом |2|.Примечание» Рекомендуемая вероятность возможного превышения 10 % (90 % вероятности нспрснышсния) в течение 50 лет указанных на картах ОСР значений сейсмической интенсивности, которому соответствует значение среднего интервала времени между землетрясениями расчетной интенсивности 500 лет.

Бетон М200 – популярный тип бетона, используемый для сложных конструкций. По своим техническим показателям признается более выгодным в соотношении «цена – качество». Он надеже и выдерживает существенные нарегрузки (200 кг/сил в 1 кв. см).

Зачем нужен армопояс и где он устраивается?

Армированным поясом называется строительный пласт , который кладется на наружные стены строения по всему периметру. Его цель – увеличить надежность наружных стен и сохранить их целостность при проседании почвы. В ходе постройки применяется ряд подобных поясов.

1. Первый армированный пояс называют ростверком. При его производстве бетон гасится в откопанной траншее высотой 0,3-0,4 м. Широта ростверка находится в пределах 0,7-1,2 м. В отличие от других поясов, основание производится не только перед наружными стенами, но и перед внутренними. Пояс является главным задатком крепости предстоящего жилья, в следствии этого его производство обязательно.
2. Второй армированный пояс кладется по периметру строения поверх фундаментных конструкций вышиной 0,2-0,4 м. Он распределяет нагрузку в основании только от дома. При условии, что главный пояс сделан грамотно, 2-ой можно особо не усиливать. Для его армирования достаточно сетки из прутьев поперечником 10-12 миллиметров.
3. Третий армированный пояс кладется поверх кирпичной кладки плиты перекрытия между этажами. Данный пояс осуществляет ряд функций. Во-1-ых, он стягивает стенки, позволяя им закрепиться и сохраняя от появления трещин. Во-2-ых, распределяет нагрузку с плит перекрытия в стенки. В-3-их, принимает и распределяет нагрузку над оконными и дверными просветами, допуская вероятность применять простые перемычки, а не сложные балки.
4. Четвертый армированный пояс устанавливается перед плитами перекрытия на этаже. Он осуществляет те же функции, что и 3-ий, и по характеристикам не отличается от него.

назначать сечения элементов конструкций и их соединения с учетом результатов расчетов согласно разделу 5;

СТО 36554501-016-2009 Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования зданий

Оглавление

СТО 36554501-016-2009 Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования зданийВид документа:
Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»Принявший орган: ОАО «НИЦ «Строительство»Тип документа: Нормативно-технический документ
Дата начала действия: 1 ноября 2009 г.
Опубликован:

• О техническом регулировании (с изменениями на 23 июня 2014 года) Федеральный закон
• Технический регламент о требованиях пожарной безопасности (с изменениями на 23 июня 2014 года) (редакция, действующая с 13 июля 2014 года) Федеральный закон
• СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений (с Изменениями N 1, 2) Постановление Минстроя России
• ГОСТ 14098-91 Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры ГОСТ
• ГОСТ Р 1.0-2004 Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения (не действует на территории РФ) ГОСТ Р
• СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах (С Изменениями и дополнениями) СНиП
• ГОСТ Р 1.4-2004 Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения ГОСТ Р
• СП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений Постановление Госстроя России
• СТО 36554501-015-2008 Нагрузки и воздействия (приложение Ж). Карты районирования территории Российской Федерации по климатическим характеристикам Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»
• СТО 36554501-015-2008 Нагрузки и воздействия (разделы 1-10, приложения А-Е)
• СТО 36554501-014-2008 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»
• СП 31-114-2004 Правила проектирования жилых и общественных зданий для строительства в сейсмических районах Письмо Госстроя России
• СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений
• СНиП II-23-81* Стальные конструкции (с Изменениями)
• Проектирование и строительство зданий и сооружений в зонах сейсмической опасности
• Устройство кирпичных перегородок

• СП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений Постановление Госстроя России
• СТО 36554501-015-2008 Нагрузки и воздействия (приложение Ж). Карты районирования территории Российской Федерации по климатическим характеристикам Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»
• СТО 36554501-014-2008 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»
• СП 31-114-2004 Правила проектирования жилых и общественных зданий для строительства в сейсмических районах Письмо Госстроя России

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

СТРОИТЕЛЬСТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ

Нормы проектирования зданий

Construction in seismic regions. Seismic design of buildings

Дата введения 2009-11-01

Предисловие

Цели и задачи разработки, а также использования стандартов организаций в РФ установлены Федеральным законом от 24 декабря 2002 г. N 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила разработки и оформления — ГОСТ Р 1.0-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения» и ГОСТ Р 1.4-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения».Сведения о стандарте:1 РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко — филиалом ФГУП «НИЦ «Строительство» (Руководитель темы — д-р техн. наук, проф. Ю.П.Назаров, ответственный исполнитель темы — В.И.Ойзерман) при участии следующих организаций: НИИЖБ им. А.А.Гвоздева, НИИОСП, ОАО «26 ЦНИИ», МГСУ, ИФЗ РАН, ИГЭ РАН.2 РЕКОМЕНДОВАН К ПРИНЯТИЮ секцией НТС ФГУП «НИЦ «Строительство» от 8 октября 2009 г.3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом и.о. генерального директора ФГУП «НИЦ «Строительство» от 13 октября 2009 г. N 211.4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 Область применения

Настоящий документ устанавливает требования по расчету, конструированию и объемно-планировочным решениям сооружений, обеспечивающие их сейсмостойкость.При разработке документа учитывались рекомендации международных организаций по сейсмостойкому строительству, положения нормативных документов стран СНГ, а также предложения специалистов, принимавших участие в работе.

2 Термины и определения

2.0 Сейсмостойкость — способность сооружения сопротивляться сейсмическим воздействиям. При этом состояние сооружения при землетрясении и после него с заданной обеспеченностью не превышает предельного.2.1 Надежность строительного объекта — его способность выполнять требуемые функции в течение расчетного срока эксплуатации.2.2 Нормальная эксплуатация — эксплуатация строительного объекта в соответствии с предусмотренными в нормах или заданиями на проектирование условиями, в том числе с соответствующим техническим обслуживанием, капитальным ремонтом и/или реконструкцией.2.3 Основание — часть массива грунта, взаимодействующая с конструкцией здания и воспринимающая воздействия, передаваемые через фундамент и подземные части здания.2.4 Срок службы — продолжительность нормальной эксплуатации строительного объекта до состояния, при котором его дальнейшая эксплуатация недопустима или нецелесообразна.2.5 Строительная конструкция — часть здания или сооружения, выполняющая определенные несущие, ограждающие или эстетические функции.2.6 Строительный объект — строительное сооружение, здание, помещение, строительная конструкция, строительное изделие или основание.2.7 Воздействия — нагрузки, изменения температуры, влияния на строительный объект окружающей среды, действие ветра, осадка оснований, смещение опор, деградация свойств материалов во времени и другие эффекты, вызывающие изменение напряженно-деформированного состояния строительных конструкций.2.8 Конструктивная система — совокупность взаимосвязанных строительных конструкций и основания.2.9 Нагрузки — внешние механические силы (вес конструкций, оборудования, снегоотложения, людей и т.п.), действующие на строительные объекты.2.10 Предельное состояние строительного объекта — состояние строительного объекта, при превышении характеристик которого его эксплуатация недопустима, затруднена или нецелесообразна.2.11 Прогрессирующее (лавинообразное) обрушение — последовательное (цепное) разрушение несущих строительных конструкций и основания, приводящее к обрушению всего сооружения или его частей вследствие начального локального повреждения.2.12 Расчетная схема (модель) — модель конструктивной системы, используемая при проведении расчетов.2.13 Расчетные критерии предельных состояний — соотношения, определяющие условия реализации предельных состояний.2.14 Эффект воздействия — реакция (внутренние усилия, напряжения, перемещения, деформации) строительных конструкций на внешние воздействия.

3 Нормативные ссылки

Настоящие нормы разработаны в соответствии со стандартами и нормативными документами Российской Федерации, и в них использованы ссылки на следующие нормативные документы:СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействияСНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооруженийСНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооруженийСНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положенияСНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районахСНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкцииСТО 36554501-014-2008 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положенияСП 31-114-2004 Правила проектирования жилых и общественных зданий для строительства в сейсмических районахСП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооруженийСП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.

4 Основные положения

4.1 Настоящие нормы следует соблюдать при проектировании зданий (сооружений), возводимых на площадках сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.При проектировании высотных зданий, пространственных конструктивных систем сложной формы и др. следует учитывать сейсмические воздействия меньшей интенсивности, если расчетный анализ подтвердил необходимость и целесообразность выполнения таких расчетов.Необходимость учета сейсмических воздействий при проектировании зданий (сооружений), разрушение которых не связано с гибелью людей, порчей ценного оборудования и не вызывает прекращения непрерывных производственных процессов (некоторые виды складов, крановые эстакады, небольшие мастерские и др.), а также временных зданий и сооружений устанавливается заказчиком.4.2 Настоящие нормы содержат требования по расчету, конструированию и объемно-планировочным решениям сооружений, обеспечивающие их сейсмостойкость.Принятые проектные и конструктивные решения должны быть обоснованы результатами расчета по предельным состояниям сооружений, их конструктивных элементов и соединений, а также, при необходимости, данными экспериментальных исследований.Сейсмостойкость зданий обеспечивается комплексом мер:а) использованием объемно-планировочных решений, обеспечивающих, как правило, симметрию масс и жесткостей здания, а также равномерность их распределения по высоте;б) назначением элементов конструкций и их соединений с учетом результатов расчетов на сейсмические воздействия согласно разделу 5;в) выполнением конструктивных мероприятий, предусмотренных в разделе 6, назначаемых независимо от результатов расчетов на сейсмические воздействия, обеспечивающих соблюдение исходных предпосылок расчета и возможность развития в определенных элементах конструкций допустимых пластических деформаций;г) высоким качеством строительно-монтажных работ.

Предельные состояния сооружений

4.3 Физическое предельное состояние сооружения после прошедшего землетрясения должно соответствовать условиям его нормальной эксплуатации, несмотря на повреждения отдельных элементов конструкций.4.4 Рассматривается следующая расчетная схема:расчетная модель воздействия;расчетная модель сооружения.

Расчетная модель воздействия

4.5 Сейсмические воздействия представляют собой случайные колебания поверхности земли. По характеру — это динамические воздействия кинематического типа, когда задаются не внешние нагрузки, а перемещения основания сооружения или их производные: скорости, ускорения.Колебания возникают при землетрясениях, вероятность которых различна в разных пунктах земли, что учитывается на картах ОСР-97 (приложение А).4.6 В настоящем документе используются следующие характеристики сейсмического воздействия:сейсмичность района строительства;сейсмичность площадки строительства.Сейсмичность района строительства4.7 Интенсивность сейсмических воздействий в баллах (сейсмичность) для района строительства следует принимать на основе комплекта карт общего сейсмического районирования территории Российской Федерации — ОСР-97, утвержденных Российской академией наук. Указанный комплект карт отражает 10% (карта А), 5% (карта В), 1%-ную (карта С) вероятность возможного превышения (или 90%, 95% и 99%-ную вероятность непревышения) в течение 50 лет указанных на картах значений сейсмической интенсивности.Указанная на картах сейсмическая интенсивность относится к участкам со средними по сейсмическим свойствам грунтами (II категория согласно табл.1).Уточнение сейсмичности района строительства допускается осуществлять по материалам детального сейсмического районирования (ДСР), выполняемого сейсмологическими организациями РАН или Минрегионразвития России.4.8 Комплект карт ОСР-97 (А, В и С) позволяет оценивать на трех уровнях степень сейсмической опасности и предусматривает осуществление антисейсмических мероприятий при строительстве объектов трех категорий, учитывающих ответственность сооружений (согласно СТО 36554501-014-2008):Карта А — массовое строительство (объекты нормального уровня ответственности);Карта В — объекты высокого уровня ответственности;Карта С — объекты особо высокого уровня ответственности.Решение о выборе карты при проектировании конкретного объекта принимается заказчиком по представлению генерального проектировщика.4.9 В качестве расчетной модели воздействия принимаются сейсмические движения грунта основания, в зависимости от способа описания которых следует использовать следующие ее разновидности:дифференциальная — модель, когда для каждой точки грунтового основания сооружения задается вектор ускорения (скорости или перемещения), который нормируется в соответствии с волновыми функциями;интегральная — модель, когда в пределах массива грунтового основания сооружения выполнено осреднение, движение которого в пространстве как единого целого определяется вектором ускорения поступательного движения и вектором углового ускорения вращения (ротации).Для обеих моделей векторы сейсмического воздействия являются случайными как во времени, так и в пространстве.4.10 Сейсмические воздействия могут иметь любое направление в пространстве.При расчете сооружений следует, как правило, учитывать наиболее опасные для данной конструкции или ее элементов направления действия сейсмических нагрузок.Сейсмичность площадки строительства4.11 Расчетную сейсмичность площадки строительства следует определять на основании:материалов общего сейсмического районирования территории (определение сейсмичности района строительства);сейсмического микрорайонирования (СМР), выполняемого в соответствии с составом работ, указанным в нормативных документах по инженерным изысканиям в строительстве.4.12 При получении новых (уточненных) данных о сейсмической опасности площадки следует, как правило, повторно выполнять работы по СМР на площадке с заменой фрагмента карты СМР и утверждением его в установленном порядке.Влияние типа фундамента (в том числе свайного), его конструктивных особенностей и глубины заложения на сейсмичность площадки, указанной на карте СМР, не учитывается.4.13 При отсутствии карт СМР для сооружений, указанных в п.4.15, допускается упрощенное определение расчетной сейсмичности площадки строительства по материалам инженерно-геологических изысканий и расчетной сейсмичности района строительства согласно табл.Б.1 (приложение Б).Примечание — Корректировка сейсмичности площадки строительства, указанной на карте СМР, по материалам общих инженерно-геологических изысканий с применением табл.Б.1 не допускается.Водонасыщенные грунты, способные к виброразжижению при землетрясениях, нельзя использовать в качестве оснований сейсмостойких зданий и сооружений без проведения предпостроечных мероприятий, исключающих опасность влияния виброразжижения.На грунтах III категории при необходимости следует предусматривать усиление оснований, обеспечивающее их динамическую устойчивость при землетрясениях согласно СНиП по основаниям и фундаментам (уплотнение, закрепление, замена на крупноблочные грунты и т.д.).Примечание — Уточнение сейсмичности площадки, на которой выполнены мероприятия, предусмотренные в данном пункте, осуществляется на основе результатов повторного применения инструментальных методов сейсмического микрорайонирования.

Расчетная модель сооружения

4.14 В расчетах на особые сочетания нагрузок с учетом сейсмических воздействий следует использовать расчетные динамические модели сооружения и расчетные модели воздействия, учитывающие особенности поведения сооружения при землетрясении и пространственный характер сейсмического воздействия. В расчетной динамической модели сооружения и его элементов следует учитывать реальное распределение масс и жесткостей. Принимается пространственная расчетная динамическая модель сооружения, характеристики которой указаны в приложении В.4.15 Для сооружений простой геометрической формы с симметричным расположением масс и жесткостей с наименьшим размером в плане не более 80 м для грунтов I категории, 60 м — для грунтов II категории и 30 м — для грунтов III категории при расчете на горизонтальные сейсмические воздействия допускается использование упрощенных моделей сооружения, представляющих собой невесомую вертикальную консоль с сосредоточенными массами, расположенными в уровнях перекрытий (рис.1).

Рис.1. Упрощенная модель сооружения4.16 В результате взаимодействия колеблющегося грунта (сейсмического воздействия) с расчетной динамической моделью сооружения последнее деформируется, проходя следующие стадии:стадия 1 — упругая в неповрежденном сооружении; ей соответствует расчетная динамическая модель-1;стадия 2 — упругопластическая; ей соответствует расчетная динамическая модель-2;стадия 3 — упругая в поврежденном сооружении; ей соответствует расчетная динамическая модель-3.4.17 При формировании расчетной динамической модели-1 используются физико-механические характеристики сооружения (в том числе жесткость и логарифмический декремент колебаний) в состоянии «до землетрясения».При формировании расчетной динамической модели-3 используются физико-механические характеристики сооружения в состоянии «в конце землетрясения» (с учетом полученных при землетрясении повреждений).В расчетах следует учитывать дополнительные импульсы скорости, возникающие в результате высвобождения потенциальной энергии и перехода ее в кинетическую.4.18 Конструктивная система сооружения в состоянии «в конце землетрясения», соответствующая остановке процесса повреждений конструкций, условно называется «предельной системой сооружения».Формирование предельной системы сооружения и его расчетной динамической модели-3 выполняется по результатам предварительного анализа сооружения и возможных повреждений элементов его конструкций при землетрясении.Примечание — Для каркасных зданий с диафрагмами жесткости и заполнением, участвующим в работе, в качестве предельной системы сооружения допускается принимать конструкции каркаса без учета возможной работы заполнения.4.19 При разработке проектной документации следует:выбирать более благоприятные в сейсмическом отношении площадки строительства;применять материалы, конструкции и конструктивные схемы, обеспечивающие наименьшие значения сейсмических нагрузок;принимать объемно-планировочные и конструктивные решения, обеспечивающие, как правило, симметричность и регулярность распределения в плане и по высоте сооружения масс, жесткостей и нагрузок на перекрытия;назначать сечения элементов конструкций и их соединения с учетом результатов расчетов согласно разделу 5;конструировать стыковые соединения, опорные элементы и узлы таким образом, чтобы они обеспечивали надежную передачу усилий и совместную работу несущих конструкций во время землетрясения;создавать возможность развития в определенных элементах допустимых неупругих деформаций;предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие устойчивость и геометрическую неизменяемость конструкций при развитии в элементах или соединениях между ними неупругих деформаций, а также исключающие возможность хрупкого их разрушения;при конструировании высотных зданий следует не допускать снижения крутильной жесткости здания, особенно в его нижней части;располагать, по возможности, стыки элементов вне зоны максимальных усилий;принимать конструктивные решения сооружений и элементов, обеспечивающие возможно минимальные вертикальные нагрузки на несущие элементы от собственного веса и других статических нагрузок относительно несущей способности этих несущих элементов;избегать конструктивных решений, уязвимых с точки зрения возможности прогрессирующего разрушения, когда разрушение одного из несущих элементов приводит к разрушению сооружения в целом или его значительной части;применять материалы и конструкции, обладающие минимальной массой.4.20 Не следует, как правило, размещать сооружения на участках, неблагоприятных в сейсмическом отношении, к которым относятся следующие площадки строительства:сложенные водонасыщенными грунтами, способными к виброразжижению при землетрясениях;с возможным проявлением осыпей, обвалов, оползней, карста, провалов и деформаций от горных выработок;расположенные в зонах возможного прохождения селевых потоков или снежных лавин;расположенные на цунамиопасных участках.При необходимости строительства на указанных участках следует:проводить инженерные мероприятия по улучшению сейсмических свойств грунтов или их замене;принимать меры по укреплению оснований;в проектах зданий предусматривать дополнительное усиление несущих конструкций.Повышение сейсмичности площадки строительства с целью косвенного учета перечисленных выше неблагоприятных факторов не допускается.4.21 На площадках, расчетная сейсмичность которых превышает 9 баллов, возводить сооружения, как правило, не допускается.При соответствующем научно-техническом и экономическом обосновании строительство в каждом конкретном случае может быть допущено по специальным техническим условиям, согласованным с Минрегионразвития, при обязательном научно-техническом сопровождении научно-исследовательской организацией, определенной Минрегионразвития.4.22 При проведении специальных инженерных мероприятий по укреплению в основании грунтов III категории по сейсмическим свойствам (уплотнение, цементация, замена на крупнообломочные грунты и др.) уточнение сейсмичности площадки должно осуществляться на основе результатов повторного применения методов сейсмического микрорайонирования.4.23 Допускается проектировать сооружения, оснащенные системами сейсмоизоляции или другими системами регулирования динамической реакции, при этом эффективность и целесообразность их применения обосновываются и оцениваются с учетом того, насколько при расчетных сейсмических воздействиях снижаются усилия в элементах конструкций, оснащенных системами сейсмоизоляции, по сравнению с упомянутыми усилиями в конструкциях без систем сейсмоизоляции.4.24 При необходимости повышения сейсмостойкости существующих зданий (в частности, при изменении сейсмичности площадки строительства) необходимо выполнить технические обследования их конструкций и основания, на основе которых разработать проект усиления, в котором могут быть использованы следующие мероприятия:приведение объемно-планировочных решений к требованиям настоящих норм путем разделения зданий сложных конструктивных схем на отсеки простой формы антисейсмическими швами, разборки верхних этажей здания, устройства дополнительных элементов жесткости для обеспечения симметричного расположения жесткостей в пределах отсека и уменьшения расстояния между ними;усиление стен, рам, вертикальных связей для обеспечения восприятия усилий от расчетных сейсмических воздействий;увеличение жесткости дисков перекрытия, надежности соединения их элементов, устройство или усиление антисейсмических поясов;обеспечение надежности связей между стенами различных направлений, между стенами и перекрытиями;повышение надежности элементов соединения сборных конструкций стен;снижение сейсмических нагрузок путем снижения массы здания, использования сейсмоизоляции, пассивного демпфирования и других методов регулирования сейсмической реакции.

5 Расчеты на сейсмические воздействия

5.1 Расчет конструкций и оснований сейсмостойких сооружений должен выполняться на основные и особые сочетания нагрузок с учетом сейсмических воздействий.При расчете на особые сочетания значения расчетных нагрузок следует умножать на коэффициенты сочетаний, принимаемые по табл.5.1.

Значение коэффициента сочетаний Кратковременные (на перекрытия и покрытия)5.2 Горизонтальные сейсмические нагрузки от масс на гибких подвесках, ветровые и температурно-климатические нагрузки, динамические воздействия от оборудования и транспорта, тормозные и боковые усилия от движения кранов в расчетах на особое сочетание, как правило, не учитываются.При определении вертикальной сейсмической нагрузки следует учитывать вес крана, вес тележки, а также с понижающим коэффициентом 0,3 вес груза, равного грузоподъемности крана.Горизонтальную сейсмическую нагрузку от веса мостов и тележек кранов следует учитывать с коэффициентом 0,5. Возможность расположения двух кранов на одном крановом пути в смежных шагах колонн здания допускается не учитывать. Снижение крановых нагрузок, предусмотренное СНиП 2.01.07 по нагрузкам и воздействиям, при этом не учитывается.Для сооружений, указанных в п.4.15, расчетные сейсмические нагрузки следует принимать действующими, как правило, горизонтально в направлении продольной и поперечной осей. Действие сейсмических нагрузок в указанных направлениях следует учитывать раздельно.5.3 Вертикальную составляющую сейсмического воздействия необходимо учитывать при расчетах:горизонтальных и наклонных консольных конструкций вылетом 12 м и более;24 м и более при сейсмичности площадок 7 баллов;18 м и более при сейсмичности площадок 8 баллов;12 м и более при сейсмичности площадок 9 баллов;прочности несущих стен из каменной кладки;сооружений на устойчивость против опрокидывания или против скольжения;оснований и фундаментов сооружений;зданий высотой более 75 м;конструкций, проверяемых на продавливание.

Методы расчетов на сейсмические воздействия

5.4 При расчетах на сейсмические воздействия применяется расчетно-экспериментальный метод, когда некоторые характеристики, используемые в расчетах, принимаются по результатам экспериментальных исследований.В зависимости от расчетных ситуаций и особенностей сооружений используются соответствующие им предельные состояния и следующие критерии расчета:силовые (характеристики напряженно-деформированного состояния сооружения);кинематические (взаимные смещения отдельных элементов сооружения).При разработке конструктивного решения сооружения следует руководствоваться расчетами, соответствующими окончанию процесса повреждений при землетрясении.Расчеты сооружений на сейсмические воздействия следует выполнять:а) На нагрузки, определяемые по результатам решения дифференциальных уравнений движения в частотной области (спектральный метод).Критерии расчета: усилия в элементах здания не должны превышать предельных значений, принимаемых согласно СНиП по конструкциям.При этом используется модель сооружения в состоянии здания «до землетрясения».

Работа элементов конструкции при землетрясении в неупругой стадии учитывается введением в расчет коэффициента (согласно табл.5.4).Допускается выполнять расчет с использованием деформационного критерия сейсмостойкости сооружения:

. (5.1)

Параметры , , , приведены в п.5.7;

— коэффициент податливости конструкций — отношение максимального значения деформационной характеристики при воздействии к ее наибольшему допустимому значению в упругой стадии;

— предельно допустимое значение коэффициента для элемента конструкции. Принимается по табл.5.2.

Допустимые значения Бетон, неармированная кирпичная кладкаАрмированная кирпичная кладка

Примечание — Значения допускается применять по результатам экспериментальных исследований.

При формировании расчетно-динамической модели учитывается, что конструкция здания деформируется по упругопластической схеме (диаграмма Прандтля) с параметрами и .

б) Прямым динамическим расчетом с учетом решения дифференциальных уравнений движения во временной области с использованием набора инструментальных записей ускорений основания при землетрясениях, наиболее опасных для сооружения, или синтезированных акселерограмм. Максимальные амплитуды ускорений основания следует принимать не менее 100, 200 или 400 см/с при сейсмичности площадок строительства 7, 8 и 9 баллов соответственно.При этом используется расчетная динамическая модель-2, которая (в связи с нестационарностью модели в этой стадии деформирования) изменяется от цикла к циклу колебаний сооружения.В расчете используются (проверяются) следующие характеристики:

деформационная — максимальные значения коэффициента податливости в каждом цикле колебаний конструкции должны удовлетворять неравенству (5.1).Проверка деформационной характеристики обеспечивает ненаступление хрупкого разрушения в элементах конструкций;силовая — усилия в элементах расчетной динамической модели-3 не должны превышать предельных значений, принимаемых согласно СНиП по конструкциям.Проверка силовой характеристики обеспечивает остановку процесса повреждений сооружения в заданном предельном состоянии;

дополнительная — реакция сооружения , соответствующая началу развития в конструкциях неупругих деформаций (предельный упругий уровень). Интенсивность сейсмического воздействия (в баллах), соответствующая реакции , должна быть не менее 6 баллов.Проверка дополнительной характеристики гарантирует упругую работу конструкций сооружения при интенсивности воздействия, равной или менее 6 баллов.Расчеты уникальных зданий (перечень которых согласовывается с Минрегионразвития) должны производиться с учетом физической, геометрической и конструктивной нелинейностей и с учетом совместной работы надземной конструкции, фундаментов и грунтов основания.Принципиальные положения используемой методики расчета должны подтверждаться результатами экспериментальных исследований;в) по модифицированному спектральному методу («методу трех моделей»), согласно которому напряженно-деформированное состояние элементов конструкций при сейсмических воздействиях оценивается не для всего сооружения, а для его части, соответствующей моменту остановки процесса повреждений. При этом расчетно-динамическая модель-3 оставшейся части сооружения должна также соответствовать физическому предельному состоянию сооружения после прошедшего землетрясения (согласно п.4.3).При выполнении расчетов по п.5.4, в характеристики расчетной динамической модели сооружения, находящегося в предельном состоянии, задаются в зависимости от особенностей конструктивных решений сооружения и характеристик принимаемого при проектировании физического предельного состояния сооружения после прохождения землетрясения.5.5 Для всех видов сооружений следует выполнять расчеты по п.5.4, а или в.Для объектов особо высокого уровня ответственности (согласно п.4.8) расчеты следует выполнять по п.5.4, а и по п.5.4, б.Расчеты по п.5.4, б следует также выполнять:для зданий высотой более 75 м и сооружений с пролетами более 50 м;для зданий, оснащенных системой сейсмоизоляции или другими системами регулирования сейсмической реакции;для зданий с принципиально новыми конструктивными решениями, не прошедшими экспериментальную проверку.5.6 При расчетах по пп.5.4, а и 5.4, в необходимо определять:поступательные сейсмические нагрузки на сооружение или на его предельную систему;крутильные сейсмические нагрузки на сооружение или на его предельную систему.5.7 Узловые сейсмические нагрузки на сооружения при расчетах по п.5.6 следует определять по формуле:

, (5.2)

где — коэффициент, учитывающий неупругую работу конструкций и допускаемые повреждения в них; принимается при расчетах по п.5.4, а согласно табл.5.4;

— вес сооружения, отнесенный к точке , определяемый с учетом нагрузок на конструкции согласно п.5.1;

— коэффициент сейсмичности, значения которого следует принимать равными 0,1; 0,2; 0,4 соответственно для расчетной сейсмичности площадки строительства 7, 8, 9 баллов;

— коэффициент динамичности, соответствующий -му тону собственных колебаний сооружения, принимаемый согласно табл.5.3. При этом в расчетах по п.5.4, а значения принимаются для всего сооружения, а в расчетах по п.5.4, в — только для его предельной системы;

— коэффициент, учитывающий способность сооружения к рассеиванию энергии колебаний; при расчете по п.5.4, а принимается согласно табл.5.5. При расчете по п.5.4, в принимается равным единице;

— коэффициент, зависящий от формы деформирования здания при его собственных колебаниях по -му тону для -го направления и от места расположения масс , определяемый согласно п.В.1. Для сооружений, указанных в п.4.15, значения коэффициента формы определяются согласно п.5.11.

5.8 Значения узловых крутильных сейсмических нагрузок (сейсмического момента) в точке относительно оси по -й форме собственных колебаний определяются по формуле:

, (5.3)

где , , и — согласно п.5.7;

— ускорение силы тяжести;

— коэффициент формы колебаний для крутильной составляющей, определяемый согласно п.В.2;

— момент инерции массы сооружения или его предельной системы в -й точке относительно -й оси.

В расчетах согласно п.5.4, в значения и принимаются как для расчетной динамической модели сооружения в предельном состоянии (п.5.4, в).

Значения коэффициента принимаются:в расчетах по п.5.4, а — согласно табл.5.4;в расчетах по п.5.4, в — равными единице.

5.9 Значение коэффициента динамичности зависит от параметров землетрясения, категории грунта по сейсмическим свойствам и периода -го тона свободных колебаний сооружения или его предельной системы. При отсутствии данных о параметрах прогнозируемого землетрясения значения принимаются по графикам рис.2 или по формулам табл.5.3.Категория грунтов по сейсмическим свойствам

Участок графика (периоды , с)

Значение или формула для участкаОт 0,00 с до 0,10 с

1+15

При более 0,10 с

1,3/ , но не более 2,5От 0,00 с до 0,15 с

1+10

При более 0,15 с

1,8/ , но не более 2,5От 0,00 с до 0,20 с

1+7,5

При более 0,20 с

2,3/ , но не более 2,5Тип здания или сооружения

Значения Здания и сооружения, в конструкциях которых повреждения или неупругие деформации не допускаютсяЗдания и сооружения, в конструкциях которых могут быть допущены остаточные деформации и повреждения при обеспечении безопасности людей и сохранности оборудования, возводимые:из железобетонных крупнопанельных или монолитных конструкцийсо стальным каркасом без вертикальных диафрагм или связейто же, с диафрагмами и связямис железобетонным каркасом без вертикальных диафрагм или связейто же, с диафрагмами или связямииз кирпичной или каменной кладкиЗдания и сооружения, в конструкциях которых могут быть допущены значительные остаточные деформации, трещины, повреждения отдельных элементов, их смещения, временно приостанавливающие нормальную эксплуатацию при обеспечении безопасности людей

Значения Высокие сооружения небольших размеров в плане (башни, мачты, дымовые трубы, отдельно стоящие шахты лифтов и т.п.)Каркасные здания, стеновое заполнение которых не оказывает влияния на их деформативностьЗдания и сооружения, не указанные в пп.1 и 2

Рис.2. Значение коэффициента динамичности

Во всех случаях значения должны приниматься не менее 0,8.

1 При сейсмичности площадки 8 баллов и более при грунтах III категории к значению вводится множитель 0,7, учитывающий нелинейное деформирование грунта при сейсмических воздействиях.

2 При наличии представительного статистического коллектива записей сейсмических воздействий допускается использование региональных значений .5.10 Для пространственных расчетных динамических моделей следует принимать расчетные характеристики, указанные в приложении В.5.11 При определении поэтажной сейсмической нагрузки для сооружений, указанных в п.4.15, значения коэффициентов форм колебаний следует определять по формуле:

, (5.4)

где и — смещения здания или сооружения при собственных колебаниях по -му тону в рассматриваемой точке и во всех точках , где в соответствии с расчетной схемой его вес принят сосредоточенным;

— вес здания или сооружения, отнесенный к точке , определяемый с учетом расчетных нагрузок на конструкцию согласно п.5.1.

Для зданий высотой до пяти этажей включительно с незначительно изменяющимися по высоте массами и жесткостями этажей при 0,4 с коэффициент допускается определять по упрощенной формуле:

, (5.5)

где и — расстояния от точек и до верхнего обреза фундаментов. 5.12 При расчете сооружений, указанных в п.4.15, помимо поступательной сейсмической нагрузки, определяемой согласно п.5.7, необходимо учитывать крутящий момент относительно вертикальной оси сооружения, проходящей через его центр тяжести. Расчет по формуле (5.3) при этом не выполняется.

Значение расчетного эксцентриситета между центрами жесткостей и масс сооружения в рассматриваемом уровне следует принимать не менее 0,025 0,07 или 0,10 для грунтов основания I, II или III категории по сейсмическим свойствам.

Консольные конструкции, вес которых по сравнению с весом здания незначителен (балконы, козырьки, консоль для навесных стен и т.п. и их крепления), следует рассчитывать на вертикальную сейсмическую нагрузку при значении 5.

Конструкции, возвышающиеся над сооружением и имеющие по сравнению с ним незначительный вес (парапеты, фронтоны и т.п.), а также крепления памятников, тяжелого оборудования, устанавливаемого на первом этаже, следует рассчитывать с учетом горизонтальной сейсмической нагрузки, вычисленной при 5.

Стены, панели, перегородки, соединения между отдельными конструкциями, а также крепления технологического оборудования следует рассчитывать на горизонтальную сейсмическую нагрузку по формулам (5.2) и (5.3) при , соответствующем рассматриваемой отметке сооружения, но не менее 2. Силы трения учитываются только при расчете горизонтальных стальных соединений в крупнопанельных зданиях.

5.13 Вертикальную сейсмическую нагрузку в случаях, предусмотренных п.5.3, следует определять по формуле (5.2), при этом значение коэффициента принимается равным единице, а значение вертикальной сейсмической нагрузки умножается на 0,7.

5.14 Перемещения (прогибы) в точке сооружения определяются от суммарного действия сейсмических нагрузок, определенных по пп.5.7 и 5.8. При этом значение коэффициента принимается равным единице.5.15 Самонесущие стены, перегородки, конструкции, возвышающиеся над сооружением и имеющие по сравнению с ним незначительный вес (парапеты и др.), а также крепления технологического оборудования к конструкциям здания следует рассчитывать на местную сейсмическую нагрузку, равную произведению массы стены (перегородки, оборудования) на ускорения колебаний сооружения при землетрясении, соответствующие рассматриваемому уровню сооружения. Значение местной сейсмической нагрузки умножается на 0,5.5.16 Сейсмостойкость грунтовых оснований и фундаментных конструкций должна быть обеспечена в соответствии с требованиями действующих нормативных документов.

Расчет элементов конструкций

5.17 Напряженно-деформированное состояние конструкций сооружения оценивается с учетом основного и особого сочетания нагрузок, в том числе совместного действия всех узловых сейсмических сил и сейсмических моментов, по формулам (5.2) и (5.3) соответственно для каждой формы колебания.Кроме того, следует учитывать напряженно-деформированное состояние несущих конструкций, сложившееся в период эксплуатации сооружения.

5.18 Расчетные значения силового фактора (усилий, напряжений) в элементах конструкций от расчетных сейсмических нагрузок следует определять при условии статического действия их на сооружение по формуле:

, (5.6)

где — значения силового фактора в рассматриваемом сечении, вызываемого сейсмическими нагрузками, соответствующими -й форме колебаний;

— число учитываемых в расчете форм колебаний;

— коэффициент ответственности элемента за переход здания в предельное состояние; принимается по данным табл.5.6;

— коэффициент условий работы конструкции; принимается по данным табл.5.7.

Значения Колонны первого и второго этажей каркасных зданийКолонны каркасных зданий, кроме указанных в п.1Связевые элементы каркасных зданийНесущие элементы покрытий пролетом 18 м и болееПрочие элементы, не указанные в пп.1-4

Значения При расчетах на прочностьСтальные и деревянныеЖелезобетонные со стержневой и проволочной арматурой, кроме проверки на прочность наклонных сеченийЖелезобетонные при проверке на прочность наклонных сеченийТо же, при расчете по пространственным сечениям при действии крутящих моментовБолтовые и заклепочные соединенияПри расчетах на устойчивостьСтальные элементы гибкостью свыше 100То же, гибкостью до 20То же, гибкостью от 20 до 100От 1,2 до 1,0 по интерполяции

Примечание — При расчете стальных и железобетонных конструкций, подлежащих эксплуатации в неотапливаемых помещениях или на открытом воздухе при расчетной температуре ниже минус 40 °С, следует принимать 0,9; в случае проверки прочности наклонных сечений 0,8.

5.19 Если периоды -го и ( )-го тонов собственных колебаний сооружения отличаются менее чем на 10% друг от друга, то вместо формулы (5.5) допускается применять формулы, учитывающие взаимную корреляцию обобщенных координат.

Количество учитываемых в расчете форм колебаний следует принимать таким образом, чтобы сумма модальных масс соответствующих форм была не менее 90% по каждым направлениям , и .

5.20 Для зданий с равномерным распределением жесткостей и масс по высоте число учитываемых форм колебаний следует принимать равным трем, если значение периода первой формы колебаний 0,4 с. При 0,4 с допускается учитывать только первую форму колебания.5.21 При расчете подпорных стен необходимо учитывать сейсмическое давление грунта.

6 Конструктивные требования к жилым, общественным и производственным зданиям (сооружениям)

Предельные размеры отсеков зданий

6.1 Максимальные высоты зданий в зависимости от типа несущих конструкций и расчетной сейсмичности приведены в табл.6.1.Несущие конструкции зданийВысота, м (количество этажей)Сейсмичность площадки, баллы1 Стальной каркасПо требованиям для несейсмических районов2 Железобетонный каркас:рамно-связевый (с железобетонными диафрагмами или ядрами жесткости)рамный без диафрагм и ядер жесткостибезригельный с железобетонными диафрагмами или ядрами жесткостибезригельный без диафрагм и ядер жесткости3 Стены из монолитного железобетона4 Стены крупнопанельные железобетонные5 Объемные блоки6 Стены из крупных бетонных или виброкирпичных блоков7 Стены из кирпича керамического, силикатного, бетонных и природных камней правильной формы и мелких блоковТо же, комплексной конструкции, усиленные монолитными железобетонными стержнями или плоскими включениями8 Стены комплексной конструкции из керамических камней9 Стены деревянные бревенчатые, брусчатые, щитовые10 Стены из мелких ячеисто-бетонных блоков (с железобетонными включениями)1 За высоту здания принимается разность отметок низшего уровня отмостки или спланированной поверхности земли, примыкающей к зданию, и низа верхнего перекрытия. Допускается не включать в расчетную высоту здания один верхний мансардный этаж, общий вес конструкций которого более чем на 50% ниже массы конструкций нижележащих этажей.2 Высота зданий с железобетонным каркасом без диафрагм и ядер жесткости может быть увеличена на 3 м (один этаж) при использовании кирпичного заполнения, работающего совместно с каркасом.

3 Высота зданий с несущими стенами из штучной кладки может быть увеличена на 3 м (один этаж) при использовании технологий, обеспечивающих величину нормального сцепления в кладке не менее 180 кПа (1,8 кгс/см ).4 Применение кирпича с горизонтальными пустотами запрещается.6.2 Здания следует разделять антисейсмическими швами на отсеки в случаях, если:здание или сооружение имеет сложную форму в плане;смежные участки здания или сооружения имеют перепады высот 5 м и более;смежные участки здания существенно отличаются один от другого величинами жесткости.В одноэтажных зданиях, в том числе в зданиях коттеджного типа высотой до 10 м, при расчетной сейсмичности 7 баллов и менее антисейсмические швы допускается не устраивать.6.3 Длина отсека здания между антисейсмическими швами не должна превышать 80 м при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов и 60 м при расчетной сейсмичности 9 баллов.6.4 Ширина антисейсмических швов на каждом уровне должна быть не меньше суммы взаимных горизонтальных смещений отсеков от расчетной нагрузки, определенных в соответствии с п.5.6, и не меньше минимальной, которую для зданий высотой до 5 м следует принимать равной 30 мм и увеличивать на 20 мм на каждые 5 м высоты.6.5 Антисейсмические швы должны разделять здания и сооружения по всей высоте. Допускается не устраивать шов в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным.6.6 Антисейсмические швы следует выполнять путем возведения парных стен или рам, а также возведения рамы и стены.Конструкция примыкания отсеков в зоне антисейсмических швов, в том числе по фасадам и в местах переходов между отсеками, не должна препятствовать их взаимным горизонтальным перемещениям. Конструкции переходов между отсеками должны быть надежно закреплены к элементам одного из смежных отсеков. Конструкция их опирания на элементы другого отсека в пределах его ширины должна обеспечивать взаимное смещение элементов, не допуская их обрушения при сейсмическом воздействии.

Лестницы

6.7 Лестничные клетки следует предусматривать, как правило, закрытыми с естественным освещением через окна в наружных стенах на каждом этаже. Расположение и количество лестничных клеток следует определять в соответствии со СНиП по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений, но принимать не менее одной между антисейсмическими швами в зданиях высотой более трех этажей. Устройство лестничных клеток в виде отдельно стоящих сооружений не допускается.6.8 Лестницы, как правило, следует применять из крупных железобетонных элементов, соединяемых между собой с помощью сварки, либо из монолитного железобетона. Устройство консольных ступеней, заделанных в кладку, не допускается.6.9 Допускается применение лестничных маршей с металлическими косоурами и наборными ступенями при условии соединения с помощью сварки косоуров с площадками и ступеней с косоурами и деревянных лестниц в деревянных зданиях.6.10 Конструкции лестничных маршей и узлов их креплений к несущим элементам зданий, как правило, не должны препятствовать взаимным горизонтальным смещениям смежных перекрытий. При этом лестничные марши должны быть надежно закреплены с одного конца, а конструкция опирания другого конца должна обеспечивать свободное смещение марша относительно опоры, не допуская его обрушения.Допускается использовать конструкции лестничных маршей, связанных с перекрытиями по обоим концам, при этом несущая способность лестничных маршей и узлов их креплений должна быть рассчитана на восприятие нагрузок, возникающих при взаимном смещении перекрытий.Лестничные площадки, располагаемые в уровне междуэтажных перекрытий, должны надежно связываться с антисейсмическими поясами или непосредственно с перекрытиями.

Перекрытия

6.11 Перекрытия зданий следует выполнять в виде жестких горизонтальных дисков, соединенных с вертикальными конструкциями здания и обладающих способностью перераспределять между ними горизонтальную сейсмическую нагрузку.6.12 Жесткость сборных железобетонных перекрытий и покрытий следует обеспечивать следующими способами:устройством сварных соединений плит с другими плитами, элементами каркаса или стенами;устройством монолитных железобетонных обвязок (антисейсмических поясов) с анкеровкой в них выпусков арматуры из плит;заделкой швов между элементами перекрытия мелкозернистым бетоном.Конструкция и количество соединений элементов перекрытий должны быть рассчитаны на восприятие усилий растяжения и сдвига, возникающих в швах между плитами, а также с элементами каркаса или стенами. Боковые грани плит перекрытий и покрытий должны иметь шпоночную или рифленую поверхность.6.13 Жесткость перекрытий с несущими конструкциями из металлических балок следует повышать путем устройства между ними монолитного или сборного железобетонного заполнения с замоноличенными швами, сварным соединением с закладными деталями железобетонных элементов или устройством горизонтальных связей.6.14 Длина части сборных железобетонных плит перекрытий и покрытий, опирающихся на несущие конструкции, принимается не менее:для кирпичных и каменных стен — 120 мм;для стен из вибрированных кирпичных блоков — 90 мм;для железобетонных панелей и ригелей — 60 мм;для плит, опирающихся на железобетонные панели по 3 и 4 сторонам, — 50 мм.6.15 В одноэтажных зданиях со стенами из штучной кладки при расстояниях между стенами не более 6 м в обоих направлениях допускается устройство деревянных перекрытий (покрытий), при этом балки перекрытий следует конструктивно связывать с антисейсмическим поясом и устраивать по ним сплошной дощатый диагональный настил.

Перегородки

6.16 Перегородки следует выполнять легкими, как правило, крупнопанельной или каркасной конструкции. Перегородки из штучных материалов должны быть усилены связанными между собой армированными штукатурными слоями или установкой жестких вертикальных элементов с горизонтальным армированием, связанным со стойками. Кладка перегородок должна удовлетворять пп.6.83, 6.85, 6.86.6.17 Конструкции крепления перегородок к несущим элементам здания и узлов их примыкания должны исключать возможность передачи на них горизонтальных нагрузок, действующих в их плоскости.6.18 Прочность перегородок и их креплений должна быть в соответствии с п.5.6 подтверждена расчетом на действие расчетных сейсмических нагрузок из плоскости.

Эркеры и лоджии

6.19 Устройство эркеров допускается при условии установки в проемах наружных стен железобетонных рам, связанных со стенами.

Устройство встроенных лоджий допускается с установкой жесткого решетчатого или рамного ограждения в плоскости наружных стен. Устройство пристроенных лоджий допускается с установкой металлических связей с несущими стенами, сечение которых определяется по расчету, но не менее 1 см на 1 п.м.Вынос стен лоджий и эркеров, а также плит балконов не должен превышать 1,5 м.Конструкции перекрытий лоджий и эркеров должны быть связаны с закладными деталями стеновых элементов или с антисейсмическими поясами, устроенными в стенах лоджий и эркеров и связанными с антисейсмическими поясами примыкающих стен или непосредственно с внутренними перекрытиями.

Фундаменты и стены подвалов

6.20 Проектирование фундаментов зданий следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01.6.21 Вертикальная арматура стен и элементов каркаса, в которой расчетом на особое сочетание нагрузок допускается растяжение, должна быть надежно заанкерена в фундаменте.

6.22 В фундаментах и стенах подвалов из бетонных блоков их следует укладывать в виде непрерывной ленты. Перевязка блоков должна быть обеспечена в каждом ряду, а также во всех углах и пересечениях на глубину не менее высоты блока.По верху сборных ленточных фундаментов следует укладывать слой раствора марки 100 толщиной не менее 40 мм и продольную арматуру диаметром 10 мм в количестве три, четыре и шесть стержней при сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно. Через каждые 300-400 мм продольные стержни должны быть соединены поперечными стержнями диаметром 6 мм. Для заполнения швов между блоками следует применять раствор марки не ниже 50.В случае выполнения стен подвалов из сборных панелей или крупных блоков, конструктивно связанных с ленточными фундаментами, укладка указанного слоя раствора не требуется.

В зданиях при расчетной сейсмичности 9 баллов должна предусматриваться укладка в горизонтальные швы в углах и пересечениях стен подвалов арматурных сеток с заделкой в примыкающие стены на глубину не менее 2 м с продольной арматурой общей площадью сечения не менее 1 см .6.23 В зданиях до трех этажей включительно и сооружениях соответствующей высоты при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов допускается применение для кладки стен подвалов блоков пустотностью до 50%.

Особенности проектирования железобетонных конструкций

6.24 Проектирование элементов железобетонных конструкций следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 52-01 и сводов правил, разработанных в их развитие, с учетом дополнительных требований настоящего документа.

При расчете прочности нормальных сечений изгибаемых и внецентренно сжатых элементов значения граничной относительной высоты сжатой зоны бетона следует принимать по СП 52-101 с коэффициентом, равным при расчетной сейсмичности 7 баллов — 0,85; 8 баллов — 0,70; 9 баллов — 0,50.Применение внецентренно растянутых железобетонных элементов не допускается.6.25 В качестве рабочей арматуры конструкций без предварительного напряжения следует преимущественно применять свариваемую арматуру класса А500, предпочтительно класса А500СП. В несущих элементах железобетонных зданий не рекомендуется применение арматуры класса А400 из стали марки 35ГС в виде стыкуемых сваркой отдельных стержней, сварных сеток и каркасов, анкерных стержней закладных деталей, а также выпусков сборных изделий, соединяемых сваркой при монтаже.

Не допускается применять в качестве рабочей арматуру, имеющую полное относительное удлинение при максимальном напряжении менее 2,5% или относительное равномерное удлинение менее 2%, а также арматурную проволоку класса Вр-I.6.26 Для железобетонных колонн многоэтажных каркасных зданий с арматурой классов А400 и А500 общий процент армирования рабочей продольной арматурой не должен превышать 6%, а арматурой А600 — 4%.При специальном обосновании может быть допущено более высокое насыщение колонн продольной арматурой при условии усиления приопорных участков колонн с помощью косвенного армирования сварными сетками с шагом 80-100 мм.Во внецентренно сжатых линейных элементах, кроме колонн, а также в изгибаемых элементах, в которых учитывается продольная сжатая арматура, при сейсмичности 8 и 9 баллов шаг хомутов должен устанавливаться по расчету, но не более:

при 450 МПа (4500 кгс/см ) — 400 мм, а также 12 для вязаных каркасов и 15 — для сварных каркасов;

при 450 МПа (4500 кгс/см ) — не более 300 мм, а также 10 для вязаных каркасов и 12 — для сварных каркасов, где — наименьший диаметр сжатых продольных стержней.

Если площадь сечения продольной арматуры внецентренно сжатого элемента превышает 3%, хомуты должны быть сварными или приваренными к продольным стержням арматуры; расстояние между хомутами должно быть не более 8 и не более 250 мм.Применение стыков арматуры внахлестку со сваркой или без сварки, как правило, не допускается.При стыковании арматуры в малоответственных конструкциях (кроме элементов каркаса) допускается использование сварных соединений арматуры внахлестку. При этом длина перепуска арматуры и длина сварных швов принимается на 30% больше значений, ГОСТ 14098-91 для сварного соединения типа С23-Рэ.

6.27 В вязаных каркасах концы хомутов необходимо загибать вокруг стержня продольной арматуры в направлении центра тяжести сечения и заводить их внутрь бетонного ядра не менее чем на 6 хомута, считая от оси продольного стержня.6.28 В предварительно напряженных конструкциях, подлежащих расчету на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмического воздействия, усилия, определяемые из условий прочности сечений, должны превышать усилия, воспринимаемые сечениями при образовании трещин, не менее чем на 25%.6.29 При сейсмичности 9 баллов применять арматурные канаты и стержневую арматуру периодического профиля диаметром более 28 мм без специальных анкеров не допускается.6.30 В предварительно напряженных конструкциях с натяжением арматуры на бетон напрягаемую арматуру, устанавливаемую из расчета по прочности (предельным состояниям первой группы), следует располагать в закрытых каналах, замоноличиваемых бетоном или раствором прочностью не ниже прочности бетона конструкции.

6.31 Для повышения несущей способности на срез коротких колонн с отношением высоты к размеру наибольшего поперечного сечения 5 их следует усиливать косвенным армированием в виде сварных сеток и спиралей или с помощью замкнутых многосрезных хомутов и шпилек с шагом 80-100 мм таким образом, чтобы каждый продольный стержень был закреплен от изгиба в любом направлении.

Железобетонные каркасные здания

6.32 В каркасных зданиях конструкцией, воспринимающей горизонтальную сейсмическую нагрузку, могут служить: каркас, каркас с заполнением, каркас с вертикальными связями, диафрагмами или ядрами жесткости. В качестве несущих конструкций зданий высотой более 9 этажей следует, как правило, принимать каркасы с диафрагмами, связями или ядрами жесткости.6.33 Для каркасных зданий при сейсмичности 7-8 баллов допускается применение наружных стен из штучной кладки и внутренних железобетонных или металлических рам (стоек), при этом для кладки стен должны выполняться требования, установленные для каменных зданий. Высота таких зданий не должна превышать 7 м.6.34 Стыкование продольной арматуры монолитных колонн следует выполнять с помощью сварных соединений дуговой механизированной или ручной сваркой на стальной скобе-накладке или ручной дуговой сваркой швами с парными накладками из стержней. При соответствующем обосновании допускается применение для соединения арматуры специальных механических устройств (опрессованных или резьбовых муфт и др.).6.35 Стыки сборных колонн следует располагать в зоне с наименьшими изгибающими моментами. Соединение выпусков арматуры в стыках сборных колонн следует выполнять с помощью сварных соединений дуговой механизированной или ручной сваркой на стальной скобе-накладке. В элементах сборного каркаса стыкование продольной арматуры внахлестку со сваркой или без сварки не допускается.

6.36 В колоннах рамных каркасов при сейсмичности площадки 8 и 9 баллов шаг хомутов не должен превышать , где — наименьший размер стороны колонн прямоугольного или двутаврового сечения. Диаметр хомутов в этом случае следует принимать не менее 8 мм.6.37 Центральная зона жестких узлов каркасов должна быть усилена с помощью косвенного армирования в виде сварных сеток, спиралей или замкнутых хомутов, устанавливаемых по расчету. Если по данным расчета косвенное армирование не требуется, то указанную зону узла следует армировать конструктивно замкнутой поперечной арматурой (хомутами) из стержней диаметром не менее 8 мм с шагом 80-100 мм.

6.38 Участки ригелей и колонн, примыкающие к центральной зоне узлов рам, должны армироваться замкнутой поперечной арматурой (хомутами), устанавливаемой по расчету, но не более чем через 100 мм. Длину участков усиленного армирования следует принимать для ригелей не менее 1,5 , для колонн — наибольшую из двух величин — 1,5 и 1/6 , где — наибольший размер поперечного сечения элемента, — высота колонны в свету.

6.39 Диафрагмы, связи и ядра жесткости, воспринимающие горизонтальную нагрузку, должны быть непрерывными по всей высоте здания и располагаться в обоих направлениях равномерно и симметрично относительно центра тяжести здания. В каждом направлении должно устанавливаться не менее двух диафрагм. Допускается в верхних этажах здания уменьшать количество и протяженность диафрагм при сохранении симметричности их расположения в пределах этажа. Изменение жесткости соседних этажей при этом не должно превышать 20%. В случаях, когда расстояние в плане между центрами жесткостей и центрами масс отсека превышает его максимальной длины, требуется в обязательном порядке выполнить расчет конструкций здания по пространственной схеме.Допускается возведение зданий с существенно меньшей жесткостью нижних этажей (здания с гибким нижним этажом). При расчете таких зданий горизонтальная сейсмическая нагрузка, определяемая по п.5.6, умножается на коэффициент 1,5.При расчетной сейсмичности площадки строительства 9 баллов колонны и ригели гибкого этажа рекомендуется выполнять стальными или с жесткой арматурой.6.40 Толщину плит перекрытий безригельного каркаса следует принимать не менее 200 мм, класс бетона — не менее В22,5. Монолитные безригельные и бескапительные конструкции перекрытий должны иметь рабочий пролет не более 6 м при сейсмичности площадки 7 баллов, 5 м — при сейсмичности площадки 8 баллов и 4 м — при сейсмичности площадки 9 баллов.6.41 При расчете прочности нормального сечения плиты на действие изгибающего момента по грани с колонной ширину сжатой зоны бетона следует принимать не более трех ширин колонн. На ширине этой плиты должно быть установлено не менее 50% расчетной арматуры, половину из которой необходимо пропустить сквозь тело колонны или соединить с металлической обоймой, установленной в месте пересечения плиты и колонны. Не допускается обрыв нижней арматуры в опорной зоне плиты.6.42 Поперечная арматура, нормальная к плоскости плиты, устанавливается в пределах всей площади большего основания пирамиды продавливания. Требуемое количество поперечной арматуры определяется расчетом. Поперечная арматура должна состоять из стержней периодического профиля диаметром не менее 8 мм, которые следует соединять с продольной рабочей арматурой посредством сварки или концевых отгибов (крюков).

Если по расчету поперечная арматура не требуется, должно быть предусмотрено конструктивное поперечное армирование в виде стержней периодического профиля диаметром не менее 8 мм с шагом не более толщины плиты. Зона конструктивного поперечного армирования ограничивается в обоих направлениях расстоянием от граней колонны не менее двух толщин плиты. Стержни конструктивной поперечной арматуры должны также быть соединены с продольной рабочей арматурой посредством сварки или концевых отгибов.Во избежание обрушения перекрытий безригельной и бескапительной конструкции в дополнение к полосам усиленного армирования над колоннами следует предусматривать также полосы усиленного армирования в срединных участках пролетов в обоих осевых направлениях. Во всех полосах усиленного армирования целесообразно использование групп протяженных сварных неразрезных каркасов, плоских или пространственных. Площадь продольной арматуры в составе таких каркасов должна быть не менее 30% всей продольной арматуры плиты. Неразрезность каркасов по всей длине полосы усиленного армирования должна обеспечиваться стыковыми сварными соединениями продольных стержневых каркасов, расположенными в зонах нулевых моментов по соответствующим осевым направлениям. Прочность таких сварных соединений должна быть не ниже нормативного сопротивления стыкуемых стержней.6.43 В качестве ограждающих стеновых конструкций следует, как правило, применять легкие навесные панели. Допускается устройство наружных стен из штучной кладки, удовлетворяющей требованиям пп.6.83-6.89.6.44 Применение самонесущих стен из штучной кладки допускается:при шаге пристенных колонн каркаса не более 6 м;при высоте стен зданий, возводимых на площадках сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов, соответственно не более 12, 9 и 6 м.Кладка самонесущих стен должна иметь гибкие связи с каркасом, не препятствующие горизонтальным смещениям каркаса вдоль стен.Между поверхностями стен и колонн должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. По всей длине стены в уровне плит покрытия и верха оконных проемов должны устраиваться антисейсмические пояса, соединенные с каркасом здания.Прочность элементов самонесущих стен и узлов их крепления к элементам каркаса должна быть подтверждена расчетом на действие расчетных сейсмических нагрузок в плоскости стен и перпендикулярно их плоскости. В местах пересечения торцевых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен.6.45 Конструкции ненесущих стен из штучной кладки (поэтажной разрезки) и узлы их крепления могут конструироваться либо как заполнение, участвующее в работе каркаса, либо как конструкции, отделенные от каркаса. Заполнение, участвующее в работе каркаса, рассчитывается и конструируется как диафрагма.6.46 Конструкция узлов примыканий элементов стен, отделенных от каркаса, к несущим конструкциям здания должна исключать возможность передачи на них нагрузок, действующих в их плоскости. Прочность элементов стен такой конструкции и узлы их крепления к элементам каркаса должны быть в соответствии с п.6.83 подтверждены расчетом на действие расчетных сейсмических нагрузок из плоскости. В узлах примыкания участков ненесущих стен различных направлений должны быть предусмотрены вертикальные антисейсмические швы толщиной не менее 20 мм, заполненные эластичным материалом.

Здания со стальным каркасом

6.47 Каркасы многоэтажных зданий для сейсмических районов могут быть запроектированы по следующим конструктивным схемам:рамной со всеми жесткими узлами сопряжений поперечных и продольных ригелей с колоннами;связевой с вертикальными диафрагмами жесткости или вертикальными стальными связями;комбинированной, в которой в одном направлении здания принимается рамная схема, а в другом — связевая.6.48 При проектировании стальных каркасов в ригелях, диафрагмах, опорных траверсах колонн рекомендуется предусматривать определенные участки, предназначенные для работы в условиях возможного развития значительных неупругих деформаций при действии сейсмических нагрузок, превышающих расчетные.Участки развития пластических деформаций в элементах стальных конструкций должны быть вынесены за пределы сварных и болтовых соединений и узлов соединения сборных элементов.Вертикальные связи должны быть запроектированы таким образом, чтобы после проявления в их элементах пластических деформаций не происходило существенного снижения жесткости рам, в плоскостях которых они установлены.6.49 Для элементов каркаса, работающих в упругопластической стадии, должны применяться пластичные малоуглеродистые и низколегированные стали с относительным удлинением не менее 20%.6.50 Жесткость дисков перекрытий из сборных железобетонных элементов должна быть обеспечена сваркой закладных деталей плит с элементами каркаса не менее чем в трех точках для каждой плиты. При отсутствии закладных деталей в плитах перекрытий и их опирании на полки ригелей жесткость горизонтальных дисков следует обеспечивать замоноличиванием вертикальных швов между плитами и между плитами и ригелями стального каркаса. В случае опирания плит перекрытий на ригели сверху в зонах опирания плит следует предусмотреть монолитные железобетонные пояса с заанкериванием в них выпусков арматуры плит и сваркой арматуры пояса с ригелями каркаса.6.51 При проектировании одноэтажных производственных зданий с рамами в поперечном направлении и вертикальными связями по колоннам в продольном вертикальные связи необходимо располагать по каждому продольному ряду колонн здания.6.52 Для обеспечения пространственной жесткости и устойчивости покрытия и его элементов следует предусматривать систему связей между несущими конструкциями покрытия (фермами) в плоскости верхних и нижних поясов, а также в вертикальных плоскостях.

Крупнопанельные здания

6.53 Здания из железобетонных панелей следует проектировать с продольными и поперечными стенами, объединенными между собой, с перекрытиями и покрытиями в единую пространственную систему, воспринимающую сейсмическую нагрузку.6.54 Стены по всей длине и ширине здания должны быть, как правило, непрерывными. Панели стен и перекрытий следует предусматривать, как правило, размером на комнату.Соединения панелей стен и перекрытий следует обеспечивать путем сварки выпусков арматуры или закладных деталей, на болтах и замоноличиванием вертикальных колодцев между примыкающими панелями и участков стыков по горизонтальным швам мелкозернистым бетоном с пониженной усадкой.Замоноличивание вертикальных полостей между примыкающими панелями стен должно осуществляться бетоном класса по прочности на сжатие не ниже В15 и не ниже класса бетона панелей.При опирании перекрытий на наружные стены здания и на стены у температурных швов необходимо предусматривать сварные соединения выпусков арматуры из панелей перекрытий с вертикальной арматурой стеновых панелей.6.55 Армирование стеновых панелей следует выполнять двухсторонним в виде пространственных каркасов или связанных между собой сварных сеток. Площадь вертикальной и горизонтальной арматуры, устанавливаемой у каждой плоскости панели, должна составлять не менее 0,025% площади соответствующего сечения стены. В случае применения трехслойных наружных стеновых панелей толщину внутреннего бетонного слоя следует принимать не менее 100 мм.Закладные детали, служащие для соединения панелей между собой, должны быть приварены к рабочей арматуре.

6.56 В местах пересечения стен должна размещаться вертикальная арматура, непрерывная на всю высоту здания, с соединением отдельных ее элементов между собой на сварке. Площадь поперечного сечения указанной арматуры должна определяться по расчету, но быть не менее 200 мм .В местах пересечения внутренних стен с наружными допускается размещать не более 60% расчетного количества вертикальной арматуры с размещением остальной части арматуры во внутренних стеновых панелях на участке не более 1 м от места пересечения стен.6.57 По контуру оконных и дверных проемов следует устанавливать вертикальную арматуру.6.58 При расположении непрерывной вертикальной арматуры в замоноличиваемых вертикальных полостях между панелями следует предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие совместность деформирования бетона замоноличивания с бетоном панелей (шпонки, распределенные по высоте панели; горизонтальная арматура, пересекающая стык).

Здания из объемных блоков

6.59 Объемно-блочные здания следует проектировать из бетонных цельноформованных или сборных объемных блоков, изготавливаемых из тяжелого или легкого бетона, объединенных в единую пространственную систему, воспринимающую сейсмические воздействия.6.60 Объединение объемных блоков между собой может осуществляться путем:сварки закладных деталей и арматурных выпусков;устройства в вертикальных полостях между стенами объемных блоков монолитных бетонных или железобетонных шпонок;устройства горизонтальных обвязочных балок в уровнях междуэтажных перекрытий и покрытий;замоноличивания стыков по вертикальным и горизонтальным швам мелкозернистым бетоном с пониженной усадкой;устройства скрытого монолитного железобетонного каркаса (колонн и ригелей, диафрагм жесткости) в зазорах между смежными блоками;обжатия незамоноличенной вертикальной арматурой, напрягаемой в построечных условиях.6.61 Стены объемных блоков допускается выполнять плоскими (однослойными и многослойными) и ребристыми.Плоские однослойные стены и несущие слои многослойных стен должны иметь толщину не менее 70 мм.6.62 Ребристые стены должны иметь толщину полок не менее 50 мм и высоту ребер (включая толщину полок) не менее 100 мм. Армирование объемных блоков следует выполнять пространственными каркасами и арматурными сетками.6.63 Объемные блоки должны изготавливаться из бетона класса не менее В7,5.6.64 Армирование плоских стен объемных блоков допускается выполнять:двухсторонним, в виде пространственных каркасов или сварных сеток;одинарным, в виде плоской сварной сетки.Объемные блоки с одинарным армированием стен допускается использовать:в зданиях со скрытым монолитным каркасом независимо от этажности;в зданиях других типов — высотой не более 5 этажей при расчетной сейсмичности 7, 8 баллов и не более 3 этажей — при расчетной сейсмичности 9 баллов.6.65 Поэтажное опирание блоков должно быть по всей длине несущих стен.

6.66 Конструктивные решения горизонтальных и вертикальных швов должны обеспечивать восприятие расчетных усилий по восприятию сейсмических нагрузок. Необходимое сечение металлических связей определяется по расчету, но не менее 50 на 1 п.м длины шва.6.67 Вертикальные и горизонтальные связи между блоками допускается выполнять сосредоточенными по углам блоков.

6.68 Размеры поперечного сечения элементов скрытого монолитного каркаса (колонн и ригелей) определяются расчетом, но должны быть не менее 160×200 мм. Армирование колонн и ригелей должно осуществляться пространственными каркасами. При этом колонны должны иметь продольную арматуру не менее 4 12 А-III.6.69 Толщина монолитных диафрагм жесткости, выполняемых в полостях между блоками, должна быть не менее 100 мм. Армирование монолитных диафрагм жесткости допускается выполнять одинарными сетками.6.70 Конструктивные решения диафрагм жесткости и элементов скрытого каркаса должны обеспечивать совместность их работы с объемными блоками.6.71 Для изготовления диафрагм жесткости и элементов скрытого каркаса следует использовать мелкозернистый бетон (по ГОСТ 26633) класса не ниже В20 с пониженной усадкой.

Здания с несущими стенами из монолитного железобетона

6.72 Здания из монолитного железобетона следует проектировать перекрестно-стеновой конструктивной системы с несущими или ненесущими наружными стенами.6.73 В зданиях с ненесущими наружными стенами высотой более 12, 9 или 5 этажей при расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно следует предусматривать не менее двух внутренних продольных стен.Максимальное расстояние между осями несущих стен не должно превышать 7,2 м.6.74 При расчете конструкций следует проверять прочность следующих сечений:горизонтальных и наклонных сечений глухих стен и простенков;вертикальных сопряжений стен;нормальных сечений в опорных зонах перемычек, сечений на полосе между возможными наклонными трещинами и по наклонной трещине.Независимо от результатов расчета должно предусматриваться конструктивное армирование стен:по полю стен вертикальной и горизонтальной арматурой с площадью сечения не менее 0,10% площади соответствующего сечения стены;

в пересечениях стен, местах резкого изменения толщины стены, у граней проемов — с площадью сечения не менее 200 мм .6.75 Армирование монолитных стен следует, как правило, производить пространственными каркасами, собираемыми из плоских вертикальных каркасов и горизонтальных стержней либо горизонтальных плоских каркасов.В пространственных каркасах, используемых для армирования поля стен, плоские каркасы должны устанавливаться с шагом не более 900 мм при конструктивном армировании и не более 400 мм при армировании поля стены арматурой, требуемой по расчету стен из плоскости на основное сочетание нагрузок. Диаметр вертикальной арматуры принимается не менее 10 мм, а горизонтальной — не менее 8 мм, шаг горизонтальных стержней, объединяющих каркасы, не должен превышать 600 мм.6.76 Каркасы, используемые для конструктивного армирования мест пересечения стен и граней проемов, должны состоять из продольных арматурных стержней диаметром не менее 10 мм и замкнутых хомутов диаметром 3-4 мм, устанавливаемых с шагом не более 500 мм.Изменение количества расчетной арматуры по высоте здания следует осуществлять за счет изменения диаметра продольных стержней, сохраняя неизменными их количество и расстояния между ними.

6.77 При армировании простенков шириной до 1000 мм следует предусматривать не менее четырех продольных арматурных стержней диаметром не менее 12 мм, объединяемых замкнутыми хомутами в пространственный каркас. Хомуты должны устанавливаться с шагом не более удвоенной толщины стены, или 400 мм, или 20 .6.78 Для стержней диаметром до 20 мм стыкование арматурных каркасов по высоте здания допускается предусматривать внахлестку без сварки, вразбежку.

6.79 Для предотвращения хрупкого разрушения в вертикальных стыковых соединениях следует предусматривать установку горизонтальных арматурных стержней, пересекающих вертикальный стык. Площадь сечения горизонтальных арматурных стержней должна определяться из условия восприятия ими усилий растяжения равных 0,2 (где — расчетное усилие сдвига, действующего в стыковом соединении) и приниматься не менее 100 мм на 1 п.м стыка.6.80 Армирование перемычек следует, как правило, производить пространственными каркасами. Крайние продольные стержни следует назначать из арматуры преимущественно класса А500с и заводить их за грань проема на длину анкеровки согласно СНиП 52-01, но не менее чем на 500 мм. С целью обеспечения устойчивости продольных стержней в сжатой зоне прямоугольного сечения перемычки их следует закреплять от выпучивания с помощью поперечных стержней.

6.81 Шаг поперечных стержней следует назначать не более 10 ( — диаметр продольных стержней). Поперечные стержни должны располагаться на расстоянии не менее 300 мм от опорной зоны перемычки.6.82 Допускается возведение зданий с внутренними монолитными стенами и наружными стенами из штучной кладки. Расчет и конструирование таких стен производятся аналогично ненесущим стенам каркасных зданий.

Здания со стенами из штучных материалов

6.83 Для штучной кладки несущих стен следует применять следующие изделия и материалы:а) кирпич полнотелый или пустотелый марки не ниже 75, пустотностью не выше 25%, с отверстиями, максимальный размер сечения которых не превышает минимального расстояния между ними 16 мм; допускается использование кирпича с несквозными пустотами диаметром до 60 мм, при сейсмичности 7 баллов допускается применение кирпича и керамических камней марки не ниже 75 с большей пустотностью;б) сплошные и пустотелые камни, мелкие блоки из легкого бетона на пористых заполнителях и из ячеистого бетона класса по прочности на сжатие В2,5 и выше;в) камни и блоки правильной формы из ракушечников, известняков, туфов (кроме фельзитового) и других природных материалов марки 50 и выше; для зданий высотой до двух этажей сейсмичностью не более 8 баллов допускается использование известняков и ракушечников марки не ниже 35;г) растворы марки не ниже 50 на основе цемента с пластификаторами и (или) специальными добавками, повышающими сцепление раствора с кирпичом или камнем.6.84 Для возведения облицовочных слоев наружных двухслойных стен допускается использование облицовочного керамического кирпича без ограничения размеров и количества пустот.6.85 Для возведения ненесущих стен и перегородок допускается использование: кирпича и керамических камней марки не ниже М75 без ограничения размеров и количества пустот; блоков из легких бетонов классов по прочности на сжатие не ниже В1, а также гипсовых пазогребневых плит для перегородок.

6.86 Временное сопротивление кладки осевому растяжению по неперевязанным швам (нормальное сцепление) должно быть не менее 120 кПа (1,2 кгс/см ).Для обеспечения нормативной величины временного сопротивления осевому растяжению кладки при ее изготовлении следует применять растворы со специальными добавками, повышающими прочность нормального сцепления кирпича (камня, блока) с раствором.

6.87 В проекте необходимо указывать требуемое значение и предусматривать специальные мероприятия (составы растворов, технологию производства работ, уход за твердеющей кладкой), которые позволят с учетом климатических условий района строительства и особенностей применяемых строительных материалов получить необходимые прочностные показатели кладки. При проектировании значение следует назначать в зависимости от результатов испытаний, проводимых в районе строительства.

При невозможности получения на площадке строительства (в том числе на растворах с добавками, повышающими прочность сцепления растворов с кирпичом, камнем, блоком) значения , равного или превышающего 120 кПа (1,2 кгс/см ), применение кирпичной (каменной) кладки не допускается.

6.88 При сейсмичности 7 баллов допускается применение кладки из естественного камня правильной формы при менее 120 кПа (1,2 кгс/см ), но не менее 60 кПа (0,6 кгс/см ). При этом высота здания должна быть не более трех этажей, ширина простенков — не менее 0,9 м, ширина проемов — не более 2 м, а расстояния между осями стен — не более 12 м.6.89 Расчет конструкций из штучной кладки должен производиться на одновременное действие горизонтально и вертикально направленных сейсмических сил.Значение вертикальной сейсмической нагрузки при сейсмичности 7-8 баллов следует принимать равным 15%, а при сейсмичности 9 баллов — 30% соответствующей вертикальной статической нагрузки. Направление действия вертикальной сейсмической нагрузки (вверх или вниз) следует принимать более невыгодным для напряженного состояния рассматриваемого элемента.

Значения расчетных сопротивлений кладки , , по перевязанным швам следует принимать по СНиП II-22, а по неперевязанным швам — определять по формулам (6.1)-(6.3) в зависимости от величины , полученной в результате испытаний, проводимых в районе строительства:

; (6.1)

; (6.2)

. (6.3)

Значения , и не должны превышать соответствующих значений при разрушении кладки по кирпичу или камню.6.90 Выполнение кладки несущих, самонесущих стен, заполнения каркаса и перегородок, в том числе усиленных армированием или железобетонными включениями, из кирпича (камня, блоков) при отрицательной температуре в районах сейсмичностью 9 баллов и более запрещается.При возведении зданий на площадке сейсмичностью 8 баллов и менее допускается выполнение зимней кладки вручную с обязательным включением в раствор добавок, обеспечивающих твердение раствора при отрицательных температурах.Допускается ведение кладки в сейсмических районах при отрицательной температуре воздуха из подогретого до положительной температуры кирпича (камня, блока) на растворах без противоморозных добавок с дальнейшим укрытием и выдержкой при положительной температуре до набора прочности раствором не менее 20% проектной.6.91 Высота этажа зданий с несущими стенами из штучной кладки, не усиленной армированием или железобетонными включениями, не должна превышать при сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно 5, 4 и 3,5 м.6.92 При усилении кладки армированием или железобетонными включениями высоту этажа допускается принимать равной соответственно 6, 5 и 4,5 м. При этом отношение высоты этажа к толщине стены должно быть не более 12. Не допускается возведение несущих стен зданий из мелких блоков ячеистого бетона без железобетонных включений.6.93 В зданиях с несущими стенами высотой два и более этажей кроме наружных продольных стен должно быть не менее одной внутренней продольной стены.6.94 Расстояния между осями поперечных стен или заменяющих рам должны проверяться расчетом и быть не более 18, 15 и 12 м для зданий, возводимых на площадке расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно.

При использовании кладки с величиной нормального сцепления не менее 1,8 кгс/см расстояния между поперечными стенами могут быть увеличены на 3 м. Расстояния между стенами из комплексных конструкций допускается увеличивать на 30%. В зданиях из мелких ячеисто-бетонных блоков расстояние между стенами независимо от расчетной сейсмичности не должно превышать 9 м.6.95 Допускается вместо части поперечных стен или отдельных участков продольных стен предусматривать железобетонные рамы. При этом расстояния между стенами не должны превышать удвоенного расстояния, приведенного в п.6.93, а суммарная длина рам, заменяющих участки внутренних продольных стен, не должна превышать 25% суммарной длины внутренних продольных стен.6.96 Размеры элементов стен каменных зданий следует определять по расчету. При этом ширина простенков должна быть не менее 0,77, 1,16 и 1,55 м для зданий, возводимых на площадке расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно. Ширину угловых простенков следует принимать на 25 см больше.Простенки меньшей ширины необходимо усиливать железобетонным обрамлением или армированием. Проемы принимать шириной не более 3,5, 3,0 и 2,5 м для зданий, возводимых на площадке расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов соответственно. Проемы большей ширины следует окаймлять железобетонной рамой.6.97 Выступ стен в плане не должен превышать 2 и 1 м для зданий, возводимых в районах сейсмичностью 7 и 8 баллов. Для зданий, возводимых в районах сейсмичностью 9 баллов, выступ стен в плане не допускается.6.98 Вынос карнизов из материала стен не должен превышать 0,2 м.6.99 В уровне перекрытий и покрытий, выполненных из сборных железобетонных элементов, по всем стенам без пропусков и разрывов должны устраиваться антисейсмические пояса из монолитного железобетона с непрерывным армированием.Плиты перекрытий (покрытий) должны соединяться с антисейсмическими поясами посредством анкеровки выпусков арматуры или сваркой закладных деталей. Антисейсмические пояса верхнего этажа должны быть связаны с кладкой вертикальными выпусками арматуры.6.100 Антисейсмический пояс (с опорным участком перекрытия) должен устраиваться, как правило, на всю ширину стены; в наружных стенах толщиной 500 мм и более ширина пояса может быть меньше на 100-150 мм. Высота пояса должна быть не менее толщины плиты перекрытия, класс бетона — не ниже В12,5.

Продольная арматура поясов устанавливается по расчету, но не менее 4 10 при сейсмичности 7-8 баллов и не менее 4 12 — при 9 баллах.

6.101 В сопряжениях стен в кладку должны укладываться арматурные сетки с общей площадью сечения продольной арматуры не менее 1 см , длиной не менее 1,5 м, через 700 мм по высоте при сейсмичности 7-8 баллов и через 500 мм — при 9 баллах.Участки стен над чердачным перекрытием, имеющие высоту более 400 мм, должны быть усилены вертикальным армированием или вертикальными железобетонными включениями, заанкеренными в антисейсмический пояс.Кирпичные столбы допускаются при сейсмичности 7 баллов и менее. При этом марка раствора должна быть не ниже 50, а высота столбов — не более 4 м. В двух направлениях столбы следует связывать заанкеренными в стены балками. Устройство кирпичных столбов над чердачными перекрытиями не допускается.6.102 Сейсмостойкость стен здания из штучной кладки следует повышать армированием кладки, введением железобетонных включений с созданием комплексных конструкций, сочетанием этих способов или другими экспериментально обоснованными методами.Армирование кладки следует производить сетками в горизонтальных швах и вертикальными отдельными стержнями или каркасами, размещаемыми в теле кладки или в штукатурных слоях. Вертикальная арматура должна быть непрерывной и соединяться с антисейсмическими поясами. Соединение арматуры внахлест без сварки не допускается. В случае размещения вертикальной арматуры в штукатурных слоях она должна быть связана с кладкой хомутами, расположенными в горизонтальных швах кладки.Вертикальные железобетонные включения (сердечники) должны устраиваться открытыми не менее чем с одной стороны и соединяться с антисейсмическими поясами. Продольная арматура вертикальных обрамлений простенков должна быть соединена с горизонтальным армированием хомутами, уложенными в горизонтальных швах кладки. Класс бетона включений должен быть не ниже В12,5, а количество продольной арматуры не должно превышать 0,8% площади сечения бетона простенков.6.103 Внутренний железобетонный слой трехслойных стен должен выполняться из бетона класса не ниже В15 и иметь толщину не менее 100 мм.Армирование внутреннего железобетонного слоя принимается по расчету.Внешние кирпичные слои трехслойных стен должны быть связаны между собой горизонтальным армированием, пропускаемым сквозь внутренний слой бетона и устанавливаемым по высоте с шагом не более 600 мм.Перекрытия и покрытия должны опираться на внутренний железобетонный слой стен.6.104 Перемычки должны устраиваться, как правило, на всю толщину стены и заделываться в кладку на глубину не менее 350 мм. При ширине проема до 1,5 м заделка перемычек допускается на 250 мм.6.105 Дверные и оконные проемы в стенах лестничных клеток зданий из штучной кладки расчетной сейсмичности 8-9 баллов должны иметь железобетонное обрамление.6.106 В зданиях на площадках сейсмичностью 9 баллов, высотой три и более этажей, с несущими стенами из штучной кладки выходы из лестничных клеток следует устраивать по обе стороны здания.

Здания с несущими стенами из крупных блоков

6.107 Крупноблочные здания следует проектировать со стенами преимущественно двухрядной или трехрядной разрезки.6.108 В зданиях высотой два и более этажей кроме наружных продольных стен должно быть не менее одной внутренней продольной стены. Расстояния между осями поперечных стен или заменяющих рам должны приниматься как для зданий из кирпичной кладки.6.109 Вертикальные швы между простеночными блоками должны быть на каждом этаже перевязаны поясными блоками. Допускается не устраивать перевязку швов в местах примыкания стен различных направлений при обязательном устройстве горизонтальной арматурной связи между ними и наличии монолитных железобетонных элементов, воспринимающих расчетные усилия среза по неперевязанным швам.6.110 Блоки могут быть выполнены из бетонов, в том числе легких бетонов класса не ниже В2,5, а также изготовлены из кирпича, других штучных материалов и раствора, удовлетворяющих п.6.83, с использованием вибрирования в формах на вибростоле. Нормальное сцепление кирпича (камня) с раствором в блоках должно быть не менее 120 кПа.

6.111 Стеновые блоки должны иметь по торцевым вертикальным граням пазы или четверти. Конструкцией блоков могут быть предусмотрены вертикальные технологические пустоты или включения утеплителя. Блоки должны быть армированы пространственными каркасами. Вертикальная арматура в блоках устанавливается по расчету, но не менее 2 8A-I по каждой боковой грани.6.112 Блоки должны соединяться между собой сваркой закладных деталей или выпусков арматуры. Вертикальная арматура по торцам простеночных блоков, в том числе на глухих участках стен, должна быть соединена с выпусками арматуры из фундамента, вертикальной арматурой вышележащих и нижележащих простеночных блоков, в том числе блоков смежных этажей, и заанкерена в антисейсмическом поясе перекрытия верхнего этажа.6.113 Продольная арматура соседних поясных блоков, в том числе и блоков примыкающих стен, должна быть соединена на сварке с последующим замоноличиванием стыков.6.114 В поясных блоках должны быть предусмотрены отверстия для пропуска вертикальной арматуры, соединяющей простеночные блоки разных этажей, место для укладки бетона антисейсмического пояса и выпуски арматуры для связи бетона поясного блока с бетоном антисейсмического пояса.6.115 В уровне перекрытий и покрытий, выполненных из сборных железобетонных плит, по всем стенам должны устраиваться антисейсмические пояса из монолитного бетона, объединяющие выпуски арматуры из торцов плит перекрытий и выпуски из поясных блоков.6.116 Ширина пояса должна быть не менее 90 мм, высота — соответствовать толщине плит перекрытий, класс бетона — не ниже В12,5. При подборе арматуры антисейсмических поясов допускается учитывать продольную арматуру поясных блоков.6.117 Связи между продольными и поперечными стенами следует обеспечивать с помощью сварки закладных деталей или выпусков арматуры, замоноличиванием вертикальных стыков, укладкой арматурных сеток в каждом горизонтальном растворном шве и антисейсмическими поясами.6.118 Для повышения сейсмостойкости зданий из крупных блоков следует устраивать вертикальные железобетонные включения в местах пересечения и по свободным торцевым граням стен. Для повышения горизонтальной жесткости глухих участков стен в вертикальных швах между простеночными блоками могут также устраиваться бетонные шпонки и сварные связи выпусков горизонтальной арматуры соседних блоков.

Деревянные здания

6.119 Деревянные здания допускается проектировать каркасными, панельными, брусчатыми и бревенчатыми.6.120 В каркасных и панельных зданиях сейсмическую нагрузку воспринимают вертикальные и горизонтальные элементы каркаса в сочетании с раскосами и обшивками.6.121 Шаг стоек рекомендуется принимать не более 3 м. Каждая стойка должна крепиться к фундаменту анкерными болтами и иметь металлические связи с соответствующими им стойками по высоте здания и элементами горизонтальных обвязок к уровню перекрытий.6.122 Перекрытия каркасных зданий могут выполняться с балками из сплошных или клеевых брусьев, круглых или окантованных бревен. Перекрытия панельных зданий могут выполняться из панелей или отдельных балок. В уровне перекрытий каркасных и панельных зданий по всем несущим стенам должны быть устроены непрерывные обвязки. Элементы обвязки должны соединяться между собой по всему контуру, включая угловые стыки, металлическими накладками или стяжками. Каждая балка перекрытия должна крепиться металлическими связями с балками примыкающего участка перекрытия и горизонтальными обвязками по контуру стен здания.6.123 Жесткость стен и перекрытий каркасных и панельных зданий должна обеспечиваться раскосами, обшивкой из конструктивной фанеры или диагональной обшивкой из шпунтованных досок.6.124 Конструкция панелей должна включать контурную обвязку из брусьев с раскосами и обшивки из конструктивной фанеры или диагональные обшивки из шпунтованных досок. Каждая панель должна по всем углам быть связана с примыкающими панелями и горизонтальными обвязками в уровне перекрытий. Должны быть выполнены связи между вертикальными элементами обвязок панелей соседних этажей. Допускается конструктивно объединять связи панелей соседних этажей и их связи с обвязками в уровне перекрытий. Панели нижнего ряда должны быть связаны с фундаментом анкерными болтами. Допускается устанавливать один анкерный болт на две примыкающие стойки обрамления соседних панелей. Связи панелей между собой следует выполнять на болтах. Рекомендуется увеличивать жесткость панельных зданий креплением участка обшивки, выпущенной за контур обвязки панели стены или перекрытия, к обвязке примыкающей панели.6.125 Жесткость стен из брусьев или бревен должна обеспечиваться постановкой стальных нагелей или шипов из древесины твердых пород по всей площади стен в шахматном порядке не реже 70 см по длине, а также у углов и в пересечениях стен, на участках, примыкающих к оконным и дверным проемам.6.126 Оконные и дверные проемы следует обрамлять жесткими вертикальными элементами, рассчитанными на восприятие сейсмических нагрузок из плоскости стены.6.127 Венцы выше чердачного перекрытия, на которые должны опираться стропила, следует скреплять сквозными нагелями. Верхние венцы в углах и пересечениях следует объединять угловыми балками на врезках и сквозных нагелях.6.128 В углах и пересечениях стен следует устанавливать сжимы в виде вертикальных стоек с обеих сторон с объединением стяжными болтами с шагом по высоте не более 1,5 м. При этом отверстия под болты в сжимах следует выполнять продолговатыми, не препятствующими осадке срубов. Стойки рекомендуется выполнять неразрезными, на всю высоту здания. Сжимы также должны ставиться у проемов с пролетом более 1,5 м и на участках стен длиной более 6 м.6.129 Пригонка венцов должна быть плотной. При сейсмичности 8 и 9 баллов следует применять врубку в поддерева с остатком не менее 25 см или без остатка с усилением углов плоскими уголками жесткости с прошивкой их гвоздями. В районах сейсмичностью 7 баллов допускается врубка в полдерева с прошивкой двумя нагелями в узле по осям брусьев или впритык.6.130 В рубленых домах балки перекрытия следует соединять со стенами врубкой, а в районах сейсмичностью 9 баллов балки перекрытий должны скрепляться стальными гнутыми металлическими полосами с креплением к балке болтами, а к стене — нагелями.6.131 В районах сейсмичностью 7 и 8 баллов в брусчатых и бревенчатых зданиях анкерные болты крепления обвязки по верху фундамента дополнительно следует устанавливать в углах и пересечениях стен, а при сейсмичности 9 баллов — и в местах расположения сжимов. При этом в целях обеспечения надежной связи стен с фундаментом основные анкера должны пропускаться в обруб на 1-2 венца выше промежуточных дополнительных. Шаг основных анкеров следует принимать не более 1,5 м при сейсмичности 9 баллов и не более 2 м — при 7 и 8 баллах.6.132 Конструкции крыш следует принимать безраспорными, преимущественно с легкой кровлей. Жесткость конструкций крыш должна обеспечиваться установкой раскосов между стойками в обоих направлениях плана здания.

7 Противопожарные мероприятия

В разделе устанавливаются специальные требования к строительным конструкциям со средствами огнезащиты, автоматическими установками пожарной сигнализации и пожаротушения, системами оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре (далее — системы противопожарной защиты), предназначенными для применения в зданиях и сооружениях, возводимых в сейсмических районах.

Основные положения

7.1 Выбор строительных конструкций со средствами огнезащиты и системами противопожарной защиты при проектировании зданий и сооружений в сейсмических районах следует производить с учетом их устойчивости при пожаре, при прохождении землетрясения и после него.7.2 Требования по сейсмостойкости к строительным конструкциям со средствами огнезащиты и системами противопожарной защиты должны устанавливаться в соответствии с методиками действующих норм.7.3 Расчетная сейсмичность для средств огнезащиты и систем противопожарной защиты принимается равной сейсмичности площадки защищаемого объекта с учетом высоты его размещения. При этом расчетная сейсмичность принимается не ниже 7 баллов.7.4 Устойчивость к сейсмическим воздействиям строительных конструкций со средствами огнезащиты и системами противопожарной защиты следует определять расчетными или экспериментальными методами на натурных фрагментах с учетом требований пп.5.2.3 и 5.4.4 СП 2.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты».7.5 Исходные данные для проектирования строительных конструкций со средствами огнезащиты и системами противопожарной защиты в сейсмических районах следует принимать с учетом выполненных испытаний на базе испытательной лаборатории ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко.

Обеспечение огнестойкости объектов защиты

7.6 Определение размеров здания (пожарного отсека) следует производить в зависимости от степени их огнестойкости, класса конструктивной и функциональной пожарной опасности по действующим нормативным документам.При этом не допускается увеличение площадей пожарных отсеков при оборудовании помещений установками автоматического пожаротушения.7.7 Для обеспечения требуемого предела огнестойкости строительных конструкций при необходимости следует применять средства огнезащиты. Применяемые средства огнезащиты должны соответствовать требованиям ст.13, 35 и 145N 123-ФЗ.7.8 Эффективность средств огнезащиты оценивается по ГОСТ Р 53292 и ГОСТ Р 53295. Пределы огнестойкости строительных конструкций с огнезащитой и их класс пожарной опасности устанавливают по ГОСТ 30247 и ГОСТ 30403.7.9 Подвесные потолки не допускается применять для повышения пределов огнестойкости зданий и сооружений, размещаемых в сейсмических районах.7.10 При проведении расчетов строительных конструкций со средствами огнезащиты и систем противопожарной защиты на сейсмические воздействия следует выполнять:определение параметров колебаний и напряженно-деформированного состояния элементов крепления с учетом демпфирования и взаимодействия с основанием;определение прочности элементов крепления с учетом характеристик прочности средств огнезащиты при динамических нагрузках.7.11 Нагрузки от средств огнезащиты строительных конструкций и систем противопожарной защиты должны учитываться в расчетах строительных конструкций.7.12 Допускается формировать требования к пределам огнестойкости строительных конструкций объекта на основе данных об их фактической огнестойкости в условиях сейсмичностью более 7 баллов, полученных путем расчетов динамики развития пожара или экспериментальным путем на здании или его фрагменте с учетом эквивалентной продолжительности пожара и оценки эффективности технических решений по обеспечению огнестойкости строительных конструкций.7.13 Строительные конструкции со средствами огнезащиты, планируемые к использованию в сейсмических районах, а также конструкции или конструктивные системы, для которых не может быть установлен предел огнестойкости или которые не могут быть отнесены к определенному классу пожарной опасности на основании стандартных огневых испытаний или расчетным путем, должны подвергаться огневым испытаниям на натурных фрагментах по ГОСТ Р 53309.

Требования к оборудованию технологической части автоматических установок пожаротушения

7.14 Для технологической части автоматических установок пожаротушения (трубопроводы, их опорные конструкции, модули пожаротушения, коллекторы, распределительные устройства) следует оценивать сейсмостойкость конструкций.7.15 Обоснование сейсмостойкости оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения при сейсмических воздействиях должно выполняться расчетными и (или) экспериментальными методами, в соответствии с действующими нормативными документами и положениями настоящего раздела.7.16 Проверка модулей на сейсмические воздействия должна выполняться с учетом их крепления к строительным конструкциям и объединения их коллектором.7.17 Допускаемые перемещения для оборудования и трубопроводов должны определяться с учетом указаний п.5.14 в зависимости от эксплуатационных условий (недопустимые соударения, недопустимые перекосы, разуплотнение герметичных стыков и т.п.).7.18 Сейсмические нагрузки на оборудование технологической части автоматических установок пожаротушения должны задаваться с учетом одновременного сейсмического воздействия по трем пространственным компонентам.При обосновании сейсмостойкости оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения должны учитываться два вида сейсмических нагрузок:инерционные нагрузки, вызванные динамическими колебаниями системы при заданном сейсмическом воздействии;нагрузки, возникающие в результате относительного смещения опор оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения при сейсмическом воздействии.7.19 При обосновании сейсмостойкости массивного оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения должно учитываться влияние колебаний оборудования на его опорные элементы.7.20 Расчеты сейсмостойкости протяженных элементов оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения должны выполняться с учетом различия в условиях сейсмического нагружения опорных конструкций.7.21 Сейсмостойкость оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения (модули пожаротушения, трубопроводы), частично наполненного жидкостью, должна обосновываться с учетом гидродинамических воздействий при сейсмических колебаниях жидкости.7.22 Жесткая заделка труб при проходке трубопроводов установок пожаротушения через стены не допускается. Отверстия для пропусков труб через стены должны иметь размеры, обеспечивающие в стене зазор вокруг трубы не менее 0,2 м. Зазор следует заполнять эластичным негорючим материалом с пределом огнестойкости не ниже основной конструкции.

Требования к элементам систем автоматической пожарной сигнализации, оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре, приемно-контрольным приборам и приборам управления автоматических установок пожаротушения

7.23 Элементы систем автоматической пожарной сигнализации, оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре, приемно-контрольных приборов и приборов управления автоматических установок пожаротушения, кабельных трасс должны выполняться с учетом обеспечения их сейсмостойкости.7.24 Изделия должны испытываться в собранном, закрепленном, отрегулированном и работоспособном состоянии в режиме, имитирующем рабочее состояние.7.25 Если масса и габаритные размеры изделий не позволяют испытывать их в полном комплекте на испытательном оборудовании, то испытания допускается проводить по группам изделий или электротехнических панелей.7.26 Параметры режимов нагрузок при испытаниях контролируются в основании крепления изделий. Способ крепления изделия на плите стенда должен быть аналогичен способу его крепления при эксплуатации.

8 Восстановление и усиление зданий

8.1 Требования настоящего раздела должны соблюдаться при разработке мероприятий по обеспечению сейсмостойкости эксплуатируемых зданий, восстанавливаемых после землетрясения, а также усиливаемых в связи с изменением сейсмичности площадки строительства или назначения объекта.8.2 Проектная документация по повышению сейсмостойкости зданий разрабатывается на основе анализа материалов детального обследования основания и конструктивных элементов здания.В проекте рекомендуется использовать следующие технические мероприятия:изменение объемно-планировочных решений путем разделения зданий сложных конструктивных схем на отсеки простой формы антисейсмическими швами, разборки верхних этажей здания, устройства дополнительных элементов жесткости для обеспечения симметричного расположения жесткостей в пределах отсека и уменьшения расстояния между ними;усиление стен, рам, вертикальных связей для обеспечения восприятия усилий от расчетных сейсмических воздействий;увеличение надежности соединения элементов сборных перекрытий устройством или усилением антисейсмических поясов;обеспечение связей между стенами различных направлений, между стенами и перекрытиями;усиление элементов соединения сборных конструкций стен;изменение конструктивной схемы здания, в том числе путем введения системы дополнительных конструктивных элементов;снижение массы здания, использование сейсмоизоляции, пассивного демпфирования и других методов регулирования сейсмической реакции;изменение функционального назначения здания (снижение уровня ответственности).8.3 Решения о восстановлении или усилении зданий должны приниматься с учетом их физического и морального износа, назначения и социально-экономической целесообразности мероприятий по восстановлению или усилению.

Карты ОСР-97

Карты общего сейсмического районирования территории Российской Федерации — ОСР-97 см. в СНиП II-7-81* «Строительство в сейсмических районах» (изданы отдельно в виде вкладки).Категория грунта по сейсмическим свойствамСейсмичность площадки строительства при сейсмичности района, баллыСкальные грунты всех видов (в том числе вечномерзлые и вечномерзлые оттаявшие) невыветрелые и слабовыветрелые; крупнообломочные грунты плотные маловлажные из магматических пород, содержащие до 30% песчано-глинистого заполнителя; выветрелые и сильновыветрелые скальные и нескальные твердомерзлые (вечномерзлые) грунты при температуре минус 2 °С и ниже при строительстве и эксплуатации по принципу I (сохранение грунтов основания в мерзлом состоянии)

Скальные грунты выветрелые и сильновыветрелые, в том числе вечномерзлые, кроме отнесенных к I категории; крупнообломочные грунты, за исключением отнесенных к I категории; пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности маловлажные и влажные; пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности маловлажные; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,5 при коэффициенте пористости 0,9 — для глин и суглинков и 0,7 — для супесей; вечномерзлые нескальные грунты пластично-мерзлые или сыпучемерзлые, а также твердомерзлые при температуре выше минус 2 °С при строительстве и эксплуатации по принципу I

Пески рыхлые независимо от степени влажности и крупности; пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности водонасыщенные; пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности влажные и водонасыщенные; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,5; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,5 при коэффициенте пористости 0,9 — для глин и суглинков и 0,7 — для супесей; вечномерзлые и нескальные грунты при строительстве и эксплуатации по принципу II (при допущении оттаивания грунтов основания)1. В случае неоднородного состава грунты площадки строительства относятся к более неблагоприятной категории грунта по сейсмическим свойствам, если в пределах 10-метрового слоя грунта, считая от планировочной отметки в случае выемки и черной отметки — в случае насыпи, суммарная мощность слоев, относящаяся к этой категории, превышает 5 м.2. При прогнозировании подъема уровня грунтовых вод и (или) обводнения грунтов в процессе эксплуатации сооружения категории грунта следует определять в зависимости от свойств грунта (степени влажности, показателя текучести) в замоченном состоянии (за исключением локального аварийного замачивания, влияние которого при уточнении сейсмичности площадки не учитывается).

3. Пылевато-глинистые грунты (в т.ч. просадочные) при коэффициенте пористости 0,9 — для глин и суглинков и 0,7 — для супесей могут быть отнесены ко II категории по сейсмическим свойствам, если нормативное значение их модуля деформации 12 МПа, а при эксплуатации сооружений будут обеспечены условия неподтопления грунтов оснований.4. При строительстве на вечномерзлых нескальных грунтах по принципу II, если зона оттаивания распространяется до подстилающего талого грунта, грунты основания следует рассматривать как невечномерзлые (по фактическому состоянию после оттаивания).5. Если грунты I категории подстилаются грунтами II или III категории, то снижение сейсмичности площадки строительства допускается при мощности слоя грунта I категории не менее 30 м от планировочной отметки.

Характеристики пространственной модели

В.1. Коэффициенты пространственных форм колебаний и следует определять по формулам:

; (В.1)

, (В.2)

где и — перемещения и углы поворота -го ( 1, 2, . ) узла РДМ по -му ( 1, 2, 3) направлению при -й форме колебаний (рис.В.1, б);

, (В.3)

где — символы, определяющие расстановку компонент следующим образом:

при 1, 2, 3;

2, 3, 1;

3, 1, 2;

Рис.В.1. Пространственная расчетная динамическая модель сооружения

а — состояние покоя; б — -я форма колебаний

и — координаты -го узла в осях основания сооружения ( 1, 2, 3; 1, 2, . ), см. рис.В.1;

— коэффициент, учитывающий спектр длин сейсмических волн, на которые выполняется расчет, определяют по п.В.2;

— коэффициент, учитывающий спектр ротационных ускорений грунта в основании сооружения, определяют по п.В.3;

— относительная интенсивность угловых ускорений ротации сейсмического движения грунта в основании сооружения, определяемая по п.В.4;

и ( 1, 2, 3) — направляющие косинусы векторов ускорения поступательного движения и вращения грунтового основания (рис.В.1, б), удовлетворяющие следующим условиям:

и . (В.4)

В.2. Значение коэффициента , учитывающего спектр длин сейсмических волн, на которые выполняется расчет, зависит от параметров землетрясения, категории грунта по сейсмическим свойствам, а также от размеров сооружения в плане. При отсутствии данных о расстоянии до эпицентра землетрясения и спектре прогнозируемых сейсмических волн значения коэффициента определяются по графикам рис.В.2 или по формулам табл.В.1.

Рис.В.2. Графики нормированных функций , , м — наименьший размер сооружения в планеКатегория грунтов по сейсмическим свойствам

Участок графика рис.В.2, параллельный размер сооружения в плане, , м

Значение или формула для участка

6.96 Размеры элементов стен каменных зданий следует определять по расчету. При этом ширина простенков должна быть не менее 0,77, 1,16 и 1,55 м для зданий, возводимых на площадке расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно. Ширину угловых простенков следует принимать на 25 см больше.

СТО 36554501-016-2009 Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования зданий

Оглавление

СТО 36554501-016-2009 Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования зданийВид документа:
Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»Принявший орган: ОАО «НИЦ «Строительство»Тип документа: Нормативно-технический документ
Дата начала действия: 1 ноября 2009 г.
Опубликован:

• О техническом регулировании (с изменениями на 23 июня 2014 года) Федеральный закон
• Технический регламент о требованиях пожарной безопасности (с изменениями на 23 июня 2014 года) (редакция, действующая с 13 июля 2014 года) Федеральный закон
• СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений (с Изменениями N 1, 2) Постановление Минстроя России
• ГОСТ 14098-91 Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры ГОСТ
• ГОСТ Р 1.0-2004 Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения (не действует на территории РФ) ГОСТ Р
• СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах (С Изменениями и дополнениями) СНиП
• ГОСТ Р 1.4-2004 Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения ГОСТ Р
• СП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений Постановление Госстроя России
• СТО 36554501-015-2008 Нагрузки и воздействия (приложение Ж). Карты районирования территории Российской Федерации по климатическим характеристикам Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»
• СТО 36554501-015-2008 Нагрузки и воздействия (разделы 1-10, приложения А-Е)
• СТО 36554501-014-2008 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»
• СП 31-114-2004 Правила проектирования жилых и общественных зданий для строительства в сейсмических районах Письмо Госстроя России
• СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений
• СНиП II-23-81* Стальные конструкции (с Изменениями)
• Проектирование и строительство зданий и сооружений в зонах сейсмической опасности
• Устройство кирпичных перегородок

• СП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений Постановление Госстроя России
• СТО 36554501-015-2008 Нагрузки и воздействия (приложение Ж). Карты районирования территории Российской Федерации по климатическим характеристикам Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»
• СТО 36554501-014-2008 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения Приказ ОАО «НИЦ «Строительство»
• СП 31-114-2004 Правила проектирования жилых и общественных зданий для строительства в сейсмических районах Письмо Госстроя России

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

СТРОИТЕЛЬСТВО В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ

Нормы проектирования зданий

Construction in seismic regions. Seismic design of buildings

Дата введения 2009-11-01

Предисловие

Цели и задачи разработки, а также использования стандартов организаций в РФ установлены Федеральным законом от 24 декабря 2002 г. N 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила разработки и оформления — ГОСТ Р 1.0-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения» и ГОСТ Р 1.4-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения».Сведения о стандарте:1 РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко — филиалом ФГУП «НИЦ «Строительство» (Руководитель темы — д-р техн. наук, проф. Ю.П.Назаров, ответственный исполнитель темы — В.И.Ойзерман) при участии следующих организаций: НИИЖБ им. А.А.Гвоздева, НИИОСП, ОАО «26 ЦНИИ», МГСУ, ИФЗ РАН, ИГЭ РАН.2 РЕКОМЕНДОВАН К ПРИНЯТИЮ секцией НТС ФГУП «НИЦ «Строительство» от 8 октября 2009 г.3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом и.о. генерального директора ФГУП «НИЦ «Строительство» от 13 октября 2009 г. N 211.4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 Область применения

Настоящий документ устанавливает требования по расчету, конструированию и объемно-планировочным решениям сооружений, обеспечивающие их сейсмостойкость.При разработке документа учитывались рекомендации международных организаций по сейсмостойкому строительству, положения нормативных документов стран СНГ, а также предложения специалистов, принимавших участие в работе.

2 Термины и определения

2.0 Сейсмостойкость — способность сооружения сопротивляться сейсмическим воздействиям. При этом состояние сооружения при землетрясении и после него с заданной обеспеченностью не превышает предельного.2.1 Надежность строительного объекта — его способность выполнять требуемые функции в течение расчетного срока эксплуатации.2.2 Нормальная эксплуатация — эксплуатация строительного объекта в соответствии с предусмотренными в нормах или заданиями на проектирование условиями, в том числе с соответствующим техническим обслуживанием, капитальным ремонтом и/или реконструкцией.2.3 Основание — часть массива грунта, взаимодействующая с конструкцией здания и воспринимающая воздействия, передаваемые через фундамент и подземные части здания.2.4 Срок службы — продолжительность нормальной эксплуатации строительного объекта до состояния, при котором его дальнейшая эксплуатация недопустима или нецелесообразна.2.5 Строительная конструкция — часть здания или сооружения, выполняющая определенные несущие, ограждающие или эстетические функции.2.6 Строительный объект — строительное сооружение, здание, помещение, строительная конструкция, строительное изделие или основание.2.7 Воздействия — нагрузки, изменения температуры, влияния на строительный объект окружающей среды, действие ветра, осадка оснований, смещение опор, деградация свойств материалов во времени и другие эффекты, вызывающие изменение напряженно-деформированного состояния строительных конструкций.2.8 Конструктивная система — совокупность взаимосвязанных строительных конструкций и основания.2.9 Нагрузки — внешние механические силы (вес конструкций, оборудования, снегоотложения, людей и т.п.), действующие на строительные объекты.2.10 Предельное состояние строительного объекта — состояние строительного объекта, при превышении характеристик которого его эксплуатация недопустима, затруднена или нецелесообразна.2.11 Прогрессирующее (лавинообразное) обрушение — последовательное (цепное) разрушение несущих строительных конструкций и основания, приводящее к обрушению всего сооружения или его частей вследствие начального локального повреждения.2.12 Расчетная схема (модель) — модель конструктивной системы, используемая при проведении расчетов.2.13 Расчетные критерии предельных состояний — соотношения, определяющие условия реализации предельных состояний.2.14 Эффект воздействия — реакция (внутренние усилия, напряжения, перемещения, деформации) строительных конструкций на внешние воздействия.

3 Нормативные ссылки

Настоящие нормы разработаны в соответствии со стандартами и нормативными документами Российской Федерации, и в них использованы ссылки на следующие нормативные документы:СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействияСНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооруженийСНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооруженийСНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положенияСНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районахСНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкцииСТО 36554501-014-2008 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положенияСП 31-114-2004 Правила проектирования жилых и общественных зданий для строительства в сейсмических районахСП 50-101-2004 Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооруженийСП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.

4 Основные положения

4.1 Настоящие нормы следует соблюдать при проектировании зданий (сооружений), возводимых на площадках сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.При проектировании высотных зданий, пространственных конструктивных систем сложной формы и др. следует учитывать сейсмические воздействия меньшей интенсивности, если расчетный анализ подтвердил необходимость и целесообразность выполнения таких расчетов.Необходимость учета сейсмических воздействий при проектировании зданий (сооружений), разрушение которых не связано с гибелью людей, порчей ценного оборудования и не вызывает прекращения непрерывных производственных процессов (некоторые виды складов, крановые эстакады, небольшие мастерские и др.), а также временных зданий и сооружений устанавливается заказчиком.4.2 Настоящие нормы содержат требования по расчету, конструированию и объемно-планировочным решениям сооружений, обеспечивающие их сейсмостойкость.Принятые проектные и конструктивные решения должны быть обоснованы результатами расчета по предельным состояниям сооружений, их конструктивных элементов и соединений, а также, при необходимости, данными экспериментальных исследований.Сейсмостойкость зданий обеспечивается комплексом мер:а) использованием объемно-планировочных решений, обеспечивающих, как правило, симметрию масс и жесткостей здания, а также равномерность их распределения по высоте;б) назначением элементов конструкций и их соединений с учетом результатов расчетов на сейсмические воздействия согласно разделу 5;в) выполнением конструктивных мероприятий, предусмотренных в разделе 6, назначаемых независимо от результатов расчетов на сейсмические воздействия, обеспечивающих соблюдение исходных предпосылок расчета и возможность развития в определенных элементах конструкций допустимых пластических деформаций;г) высоким качеством строительно-монтажных работ.

Предельные состояния сооружений

4.3 Физическое предельное состояние сооружения после прошедшего землетрясения должно соответствовать условиям его нормальной эксплуатации, несмотря на повреждения отдельных элементов конструкций.4.4 Рассматривается следующая расчетная схема:расчетная модель воздействия;расчетная модель сооружения.

Расчетная модель воздействия

4.5 Сейсмические воздействия представляют собой случайные колебания поверхности земли. По характеру — это динамические воздействия кинематического типа, когда задаются не внешние нагрузки, а перемещения основания сооружения или их производные: скорости, ускорения.Колебания возникают при землетрясениях, вероятность которых различна в разных пунктах земли, что учитывается на картах ОСР-97 (приложение А).4.6 В настоящем документе используются следующие характеристики сейсмического воздействия:сейсмичность района строительства;сейсмичность площадки строительства.Сейсмичность района строительства4.7 Интенсивность сейсмических воздействий в баллах (сейсмичность) для района строительства следует принимать на основе комплекта карт общего сейсмического районирования территории Российской Федерации — ОСР-97, утвержденных Российской академией наук. Указанный комплект карт отражает 10% (карта А), 5% (карта В), 1%-ную (карта С) вероятность возможного превышения (или 90%, 95% и 99%-ную вероятность непревышения) в течение 50 лет указанных на картах значений сейсмической интенсивности.Указанная на картах сейсмическая интенсивность относится к участкам со средними по сейсмическим свойствам грунтами (II категория согласно табл.1).Уточнение сейсмичности района строительства допускается осуществлять по материалам детального сейсмического районирования (ДСР), выполняемого сейсмологическими организациями РАН или Минрегионразвития России.4.8 Комплект карт ОСР-97 (А, В и С) позволяет оценивать на трех уровнях степень сейсмической опасности и предусматривает осуществление антисейсмических мероприятий при строительстве объектов трех категорий, учитывающих ответственность сооружений (согласно СТО 36554501-014-2008):Карта А — массовое строительство (объекты нормального уровня ответственности);Карта В — объекты высокого уровня ответственности;Карта С — объекты особо высокого уровня ответственности.Решение о выборе карты при проектировании конкретного объекта принимается заказчиком по представлению генерального проектировщика.4.9 В качестве расчетной модели воздействия принимаются сейсмические движения грунта основания, в зависимости от способа описания которых следует использовать следующие ее разновидности:дифференциальная — модель, когда для каждой точки грунтового основания сооружения задается вектор ускорения (скорости или перемещения), который нормируется в соответствии с волновыми функциями;интегральная — модель, когда в пределах массива грунтового основания сооружения выполнено осреднение, движение которого в пространстве как единого целого определяется вектором ускорения поступательного движения и вектором углового ускорения вращения (ротации).Для обеих моделей векторы сейсмического воздействия являются случайными как во времени, так и в пространстве.4.10 Сейсмические воздействия могут иметь любое направление в пространстве.При расчете сооружений следует, как правило, учитывать наиболее опасные для данной конструкции или ее элементов направления действия сейсмических нагрузок.Сейсмичность площадки строительства4.11 Расчетную сейсмичность площадки строительства следует определять на основании:материалов общего сейсмического районирования территории (определение сейсмичности района строительства);сейсмического микрорайонирования (СМР), выполняемого в соответствии с составом работ, указанным в нормативных документах по инженерным изысканиям в строительстве.4.12 При получении новых (уточненных) данных о сейсмической опасности площадки следует, как правило, повторно выполнять работы по СМР на площадке с заменой фрагмента карты СМР и утверждением его в установленном порядке.Влияние типа фундамента (в том числе свайного), его конструктивных особенностей и глубины заложения на сейсмичность площадки, указанной на карте СМР, не учитывается.4.13 При отсутствии карт СМР для сооружений, указанных в п.4.15, допускается упрощенное определение расчетной сейсмичности площадки строительства по материалам инженерно-геологических изысканий и расчетной сейсмичности района строительства согласно табл.Б.1 (приложение Б).Примечание — Корректировка сейсмичности площадки строительства, указанной на карте СМР, по материалам общих инженерно-геологических изысканий с применением табл.Б.1 не допускается.Водонасыщенные грунты, способные к виброразжижению при землетрясениях, нельзя использовать в качестве оснований сейсмостойких зданий и сооружений без проведения предпостроечных мероприятий, исключающих опасность влияния виброразжижения.На грунтах III категории при необходимости следует предусматривать усиление оснований, обеспечивающее их динамическую устойчивость при землетрясениях согласно СНиП по основаниям и фундаментам (уплотнение, закрепление, замена на крупноблочные грунты и т.д.).Примечание — Уточнение сейсмичности площадки, на которой выполнены мероприятия, предусмотренные в данном пункте, осуществляется на основе результатов повторного применения инструментальных методов сейсмического микрорайонирования.

Расчетная модель сооружения

4.14 В расчетах на особые сочетания нагрузок с учетом сейсмических воздействий следует использовать расчетные динамические модели сооружения и расчетные модели воздействия, учитывающие особенности поведения сооружения при землетрясении и пространственный характер сейсмического воздействия. В расчетной динамической модели сооружения и его элементов следует учитывать реальное распределение масс и жесткостей. Принимается пространственная расчетная динамическая модель сооружения, характеристики которой указаны в приложении В.4.15 Для сооружений простой геометрической формы с симметричным расположением масс и жесткостей с наименьшим размером в плане не более 80 м для грунтов I категории, 60 м — для грунтов II категории и 30 м — для грунтов III категории при расчете на горизонтальные сейсмические воздействия допускается использование упрощенных моделей сооружения, представляющих собой невесомую вертикальную консоль с сосредоточенными массами, расположенными в уровнях перекрытий (рис.1).

Рис.1. Упрощенная модель сооружения4.16 В результате взаимодействия колеблющегося грунта (сейсмического воздействия) с расчетной динамической моделью сооружения последнее деформируется, проходя следующие стадии:стадия 1 — упругая в неповрежденном сооружении; ей соответствует расчетная динамическая модель-1;стадия 2 — упругопластическая; ей соответствует расчетная динамическая модель-2;стадия 3 — упругая в поврежденном сооружении; ей соответствует расчетная динамическая модель-3.4.17 При формировании расчетной динамической модели-1 используются физико-механические характеристики сооружения (в том числе жесткость и логарифмический декремент колебаний) в состоянии «до землетрясения».При формировании расчетной динамической модели-3 используются физико-механические характеристики сооружения в состоянии «в конце землетрясения» (с учетом полученных при землетрясении повреждений).В расчетах следует учитывать дополнительные импульсы скорости, возникающие в результате высвобождения потенциальной энергии и перехода ее в кинетическую.4.18 Конструктивная система сооружения в состоянии «в конце землетрясения», соответствующая остановке процесса повреждений конструкций, условно называется «предельной системой сооружения».Формирование предельной системы сооружения и его расчетной динамической модели-3 выполняется по результатам предварительного анализа сооружения и возможных повреждений элементов его конструкций при землетрясении.Примечание — Для каркасных зданий с диафрагмами жесткости и заполнением, участвующим в работе, в качестве предельной системы сооружения допускается принимать конструкции каркаса без учета возможной работы заполнения.4.19 При разработке проектной документации следует:выбирать более благоприятные в сейсмическом отношении площадки строительства;применять материалы, конструкции и конструктивные схемы, обеспечивающие наименьшие значения сейсмических нагрузок;принимать объемно-планировочные и конструктивные решения, обеспечивающие, как правило, симметричность и регулярность распределения в плане и по высоте сооружения масс, жесткостей и нагрузок на перекрытия;назначать сечения элементов конструкций и их соединения с учетом результатов расчетов согласно разделу 5;конструировать стыковые соединения, опорные элементы и узлы таким образом, чтобы они обеспечивали надежную передачу усилий и совместную работу несущих конструкций во время землетрясения;создавать возможность развития в определенных элементах допустимых неупругих деформаций;предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие устойчивость и геометрическую неизменяемость конструкций при развитии в элементах или соединениях между ними неупругих деформаций, а также исключающие возможность хрупкого их разрушения;при конструировании высотных зданий следует не допускать снижения крутильной жесткости здания, особенно в его нижней части;располагать, по возможности, стыки элементов вне зоны максимальных усилий;принимать конструктивные решения сооружений и элементов, обеспечивающие возможно минимальные вертикальные нагрузки на несущие элементы от собственного веса и других статических нагрузок относительно несущей способности этих несущих элементов;избегать конструктивных решений, уязвимых с точки зрения возможности прогрессирующего разрушения, когда разрушение одного из несущих элементов приводит к разрушению сооружения в целом или его значительной части;применять материалы и конструкции, обладающие минимальной массой.4.20 Не следует, как правило, размещать сооружения на участках, неблагоприятных в сейсмическом отношении, к которым относятся следующие площадки строительства:сложенные водонасыщенными грунтами, способными к виброразжижению при землетрясениях;с возможным проявлением осыпей, обвалов, оползней, карста, провалов и деформаций от горных выработок;расположенные в зонах возможного прохождения селевых потоков или снежных лавин;расположенные на цунамиопасных участках.При необходимости строительства на указанных участках следует:проводить инженерные мероприятия по улучшению сейсмических свойств грунтов или их замене;принимать меры по укреплению оснований;в проектах зданий предусматривать дополнительное усиление несущих конструкций.Повышение сейсмичности площадки строительства с целью косвенного учета перечисленных выше неблагоприятных факторов не допускается.4.21 На площадках, расчетная сейсмичность которых превышает 9 баллов, возводить сооружения, как правило, не допускается.При соответствующем научно-техническом и экономическом обосновании строительство в каждом конкретном случае может быть допущено по специальным техническим условиям, согласованным с Минрегионразвития, при обязательном научно-техническом сопровождении научно-исследовательской организацией, определенной Минрегионразвития.4.22 При проведении специальных инженерных мероприятий по укреплению в основании грунтов III категории по сейсмическим свойствам (уплотнение, цементация, замена на крупнообломочные грунты и др.) уточнение сейсмичности площадки должно осуществляться на основе результатов повторного применения методов сейсмического микрорайонирования.4.23 Допускается проектировать сооружения, оснащенные системами сейсмоизоляции или другими системами регулирования динамической реакции, при этом эффективность и целесообразность их применения обосновываются и оцениваются с учетом того, насколько при расчетных сейсмических воздействиях снижаются усилия в элементах конструкций, оснащенных системами сейсмоизоляции, по сравнению с упомянутыми усилиями в конструкциях без систем сейсмоизоляции.4.24 При необходимости повышения сейсмостойкости существующих зданий (в частности, при изменении сейсмичности площадки строительства) необходимо выполнить технические обследования их конструкций и основания, на основе которых разработать проект усиления, в котором могут быть использованы следующие мероприятия:приведение объемно-планировочных решений к требованиям настоящих норм путем разделения зданий сложных конструктивных схем на отсеки простой формы антисейсмическими швами, разборки верхних этажей здания, устройства дополнительных элементов жесткости для обеспечения симметричного расположения жесткостей в пределах отсека и уменьшения расстояния между ними;усиление стен, рам, вертикальных связей для обеспечения восприятия усилий от расчетных сейсмических воздействий;увеличение жесткости дисков перекрытия, надежности соединения их элементов, устройство или усиление антисейсмических поясов;обеспечение надежности связей между стенами различных направлений, между стенами и перекрытиями;повышение надежности элементов соединения сборных конструкций стен;снижение сейсмических нагрузок путем снижения массы здания, использования сейсмоизоляции, пассивного демпфирования и других методов регулирования сейсмической реакции.

5 Расчеты на сейсмические воздействия

5.1 Расчет конструкций и оснований сейсмостойких сооружений должен выполняться на основные и особые сочетания нагрузок с учетом сейсмических воздействий.При расчете на особые сочетания значения расчетных нагрузок следует умножать на коэффициенты сочетаний, принимаемые по табл.5.1.

Значение коэффициента сочетаний Кратковременные (на перекрытия и покрытия)5.2 Горизонтальные сейсмические нагрузки от масс на гибких подвесках, ветровые и температурно-климатические нагрузки, динамические воздействия от оборудования и транспорта, тормозные и боковые усилия от движения кранов в расчетах на особое сочетание, как правило, не учитываются.При определении вертикальной сейсмической нагрузки следует учитывать вес крана, вес тележки, а также с понижающим коэффициентом 0,3 вес груза, равного грузоподъемности крана.Горизонтальную сейсмическую нагрузку от веса мостов и тележек кранов следует учитывать с коэффициентом 0,5. Возможность расположения двух кранов на одном крановом пути в смежных шагах колонн здания допускается не учитывать. Снижение крановых нагрузок, предусмотренное СНиП 2.01.07 по нагрузкам и воздействиям, при этом не учитывается.Для сооружений, указанных в п.4.15, расчетные сейсмические нагрузки следует принимать действующими, как правило, горизонтально в направлении продольной и поперечной осей. Действие сейсмических нагрузок в указанных направлениях следует учитывать раздельно.5.3 Вертикальную составляющую сейсмического воздействия необходимо учитывать при расчетах:горизонтальных и наклонных консольных конструкций вылетом 12 м и более;24 м и более при сейсмичности площадок 7 баллов;18 м и более при сейсмичности площадок 8 баллов;12 м и более при сейсмичности площадок 9 баллов;прочности несущих стен из каменной кладки;сооружений на устойчивость против опрокидывания или против скольжения;оснований и фундаментов сооружений;зданий высотой более 75 м;конструкций, проверяемых на продавливание.

Методы расчетов на сейсмические воздействия

5.4 При расчетах на сейсмические воздействия применяется расчетно-экспериментальный метод, когда некоторые характеристики, используемые в расчетах, принимаются по результатам экспериментальных исследований.В зависимости от расчетных ситуаций и особенностей сооружений используются соответствующие им предельные состояния и следующие критерии расчета:силовые (характеристики напряженно-деформированного состояния сооружения);кинематические (взаимные смещения отдельных элементов сооружения).При разработке конструктивного решения сооружения следует руководствоваться расчетами, соответствующими окончанию процесса повреждений при землетрясении.Расчеты сооружений на сейсмические воздействия следует выполнять:а) На нагрузки, определяемые по результатам решения дифференциальных уравнений движения в частотной области (спектральный метод).Критерии расчета: усилия в элементах здания не должны превышать предельных значений, принимаемых согласно СНиП по конструкциям.При этом используется модель сооружения в состоянии здания «до землетрясения».

Работа элементов конструкции при землетрясении в неупругой стадии учитывается введением в расчет коэффициента (согласно табл.5.4).Допускается выполнять расчет с использованием деформационного критерия сейсмостойкости сооружения:

. (5.1)

Параметры , , , приведены в п.5.7;

— коэффициент податливости конструкций — отношение максимального значения деформационной характеристики при воздействии к ее наибольшему допустимому значению в упругой стадии;

— предельно допустимое значение коэффициента для элемента конструкции. Принимается по табл.5.2.

Допустимые значения Бетон, неармированная кирпичная кладкаАрмированная кирпичная кладка

Примечание — Значения допускается применять по результатам экспериментальных исследований.

При формировании расчетно-динамической модели учитывается, что конструкция здания деформируется по упругопластической схеме (диаграмма Прандтля) с параметрами и .

б) Прямым динамическим расчетом с учетом решения дифференциальных уравнений движения во временной области с использованием набора инструментальных записей ускорений основания при землетрясениях, наиболее опасных для сооружения, или синтезированных акселерограмм. Максимальные амплитуды ускорений основания следует принимать не менее 100, 200 или 400 см/с при сейсмичности площадок строительства 7, 8 и 9 баллов соответственно.При этом используется расчетная динамическая модель-2, которая (в связи с нестационарностью модели в этой стадии деформирования) изменяется от цикла к циклу колебаний сооружения.В расчете используются (проверяются) следующие характеристики:

деформационная — максимальные значения коэффициента податливости в каждом цикле колебаний конструкции должны удовлетворять неравенству (5.1).Проверка деформационной характеристики обеспечивает ненаступление хрупкого разрушения в элементах конструкций;силовая — усилия в элементах расчетной динамической модели-3 не должны превышать предельных значений, принимаемых согласно СНиП по конструкциям.Проверка силовой характеристики обеспечивает остановку процесса повреждений сооружения в заданном предельном состоянии;

дополнительная — реакция сооружения , соответствующая началу развития в конструкциях неупругих деформаций (предельный упругий уровень). Интенсивность сейсмического воздействия (в баллах), соответствующая реакции , должна быть не менее 6 баллов.Проверка дополнительной характеристики гарантирует упругую работу конструкций сооружения при интенсивности воздействия, равной или менее 6 баллов.Расчеты уникальных зданий (перечень которых согласовывается с Минрегионразвития) должны производиться с учетом физической, геометрической и конструктивной нелинейностей и с учетом совместной работы надземной конструкции, фундаментов и грунтов основания.Принципиальные положения используемой методики расчета должны подтверждаться результатами экспериментальных исследований;в) по модифицированному спектральному методу («методу трех моделей»), согласно которому напряженно-деформированное состояние элементов конструкций при сейсмических воздействиях оценивается не для всего сооружения, а для его части, соответствующей моменту остановки процесса повреждений. При этом расчетно-динамическая модель-3 оставшейся части сооружения должна также соответствовать физическому предельному состоянию сооружения после прошедшего землетрясения (согласно п.4.3).При выполнении расчетов по п.5.4, в характеристики расчетной динамической модели сооружения, находящегося в предельном состоянии, задаются в зависимости от особенностей конструктивных решений сооружения и характеристик принимаемого при проектировании физического предельного состояния сооружения после прохождения землетрясения.5.5 Для всех видов сооружений следует выполнять расчеты по п.5.4, а или в.Для объектов особо высокого уровня ответственности (согласно п.4.8) расчеты следует выполнять по п.5.4, а и по п.5.4, б.Расчеты по п.5.4, б следует также выполнять:для зданий высотой более 75 м и сооружений с пролетами более 50 м;для зданий, оснащенных системой сейсмоизоляции или другими системами регулирования сейсмической реакции;для зданий с принципиально новыми конструктивными решениями, не прошедшими экспериментальную проверку.5.6 При расчетах по пп.5.4, а и 5.4, в необходимо определять:поступательные сейсмические нагрузки на сооружение или на его предельную систему;крутильные сейсмические нагрузки на сооружение или на его предельную систему.5.7 Узловые сейсмические нагрузки на сооружения при расчетах по п.5.6 следует определять по формуле:

, (5.2)

где — коэффициент, учитывающий неупругую работу конструкций и допускаемые повреждения в них; принимается при расчетах по п.5.4, а согласно табл.5.4;

— вес сооружения, отнесенный к точке , определяемый с учетом нагрузок на конструкции согласно п.5.1;

— коэффициент сейсмичности, значения которого следует принимать равными 0,1; 0,2; 0,4 соответственно для расчетной сейсмичности площадки строительства 7, 8, 9 баллов;

— коэффициент динамичности, соответствующий -му тону собственных колебаний сооружения, принимаемый согласно табл.5.3. При этом в расчетах по п.5.4, а значения принимаются для всего сооружения, а в расчетах по п.5.4, в — только для его предельной системы;

— коэффициент, учитывающий способность сооружения к рассеиванию энергии колебаний; при расчете по п.5.4, а принимается согласно табл.5.5. При расчете по п.5.4, в принимается равным единице;

— коэффициент, зависящий от формы деформирования здания при его собственных колебаниях по -му тону для -го направления и от места расположения масс , определяемый согласно п.В.1. Для сооружений, указанных в п.4.15, значения коэффициента формы определяются согласно п.5.11.

5.8 Значения узловых крутильных сейсмических нагрузок (сейсмического момента) в точке относительно оси по -й форме собственных колебаний определяются по формуле:

, (5.3)

где , , и — согласно п.5.7;

— ускорение силы тяжести;

— коэффициент формы колебаний для крутильной составляющей, определяемый согласно п.В.2;

— момент инерции массы сооружения или его предельной системы в -й точке относительно -й оси.

В расчетах согласно п.5.4, в значения и принимаются как для расчетной динамической модели сооружения в предельном состоянии (п.5.4, в).

Значения коэффициента принимаются:в расчетах по п.5.4, а — согласно табл.5.4;в расчетах по п.5.4, в — равными единице.

5.9 Значение коэффициента динамичности зависит от параметров землетрясения, категории грунта по сейсмическим свойствам и периода -го тона свободных колебаний сооружения или его предельной системы. При отсутствии данных о параметрах прогнозируемого землетрясения значения принимаются по графикам рис.2 или по формулам табл.5.3.Категория грунтов по сейсмическим свойствам

Участок графика (периоды , с)

Значение или формула для участкаОт 0,00 с до 0,10 с

1+15

При более 0,10 с

1,3/ , но не более 2,5От 0,00 с до 0,15 с

1+10

При более 0,15 с

1,8/ , но не более 2,5От 0,00 с до 0,20 с

1+7,5

При более 0,20 с

2,3/ , но не более 2,5Тип здания или сооружения

Значения Здания и сооружения, в конструкциях которых повреждения или неупругие деформации не допускаютсяЗдания и сооружения, в конструкциях которых могут быть допущены остаточные деформации и повреждения при обеспечении безопасности людей и сохранности оборудования, возводимые:из железобетонных крупнопанельных или монолитных конструкцийсо стальным каркасом без вертикальных диафрагм или связейто же, с диафрагмами и связямис железобетонным каркасом без вертикальных диафрагм или связейто же, с диафрагмами или связямииз кирпичной или каменной кладкиЗдания и сооружения, в конструкциях которых могут быть допущены значительные остаточные деформации, трещины, повреждения отдельных элементов, их смещения, временно приостанавливающие нормальную эксплуатацию при обеспечении безопасности людей

Значения Высокие сооружения небольших размеров в плане (башни, мачты, дымовые трубы, отдельно стоящие шахты лифтов и т.п.)Каркасные здания, стеновое заполнение которых не оказывает влияния на их деформативностьЗдания и сооружения, не указанные в пп.1 и 2

Рис.2. Значение коэффициента динамичности

Во всех случаях значения должны приниматься не менее 0,8.

1 При сейсмичности площадки 8 баллов и более при грунтах III категории к значению вводится множитель 0,7, учитывающий нелинейное деформирование грунта при сейсмических воздействиях.

2 При наличии представительного статистического коллектива записей сейсмических воздействий допускается использование региональных значений .5.10 Для пространственных расчетных динамических моделей следует принимать расчетные характеристики, указанные в приложении В.5.11 При определении поэтажной сейсмической нагрузки для сооружений, указанных в п.4.15, значения коэффициентов форм колебаний следует определять по формуле:

, (5.4)

где и — смещения здания или сооружения при собственных колебаниях по -му тону в рассматриваемой точке и во всех точках , где в соответствии с расчетной схемой его вес принят сосредоточенным;

— вес здания или сооружения, отнесенный к точке , определяемый с учетом расчетных нагрузок на конструкцию согласно п.5.1.

Для зданий высотой до пяти этажей включительно с незначительно изменяющимися по высоте массами и жесткостями этажей при 0,4 с коэффициент допускается определять по упрощенной формуле:

, (5.5)

где и — расстояния от точек и до верхнего обреза фундаментов. 5.12 При расчете сооружений, указанных в п.4.15, помимо поступательной сейсмической нагрузки, определяемой согласно п.5.7, необходимо учитывать крутящий момент относительно вертикальной оси сооружения, проходящей через его центр тяжести. Расчет по формуле (5.3) при этом не выполняется.

Значение расчетного эксцентриситета между центрами жесткостей и масс сооружения в рассматриваемом уровне следует принимать не менее 0,025 0,07 или 0,10 для грунтов основания I, II или III категории по сейсмическим свойствам.

Консольные конструкции, вес которых по сравнению с весом здания незначителен (балконы, козырьки, консоль для навесных стен и т.п. и их крепления), следует рассчитывать на вертикальную сейсмическую нагрузку при значении 5.

Конструкции, возвышающиеся над сооружением и имеющие по сравнению с ним незначительный вес (парапеты, фронтоны и т.п.), а также крепления памятников, тяжелого оборудования, устанавливаемого на первом этаже, следует рассчитывать с учетом горизонтальной сейсмической нагрузки, вычисленной при 5.

Стены, панели, перегородки, соединения между отдельными конструкциями, а также крепления технологического оборудования следует рассчитывать на горизонтальную сейсмическую нагрузку по формулам (5.2) и (5.3) при , соответствующем рассматриваемой отметке сооружения, но не менее 2. Силы трения учитываются только при расчете горизонтальных стальных соединений в крупнопанельных зданиях.

5.13 Вертикальную сейсмическую нагрузку в случаях, предусмотренных п.5.3, следует определять по формуле (5.2), при этом значение коэффициента принимается равным единице, а значение вертикальной сейсмической нагрузки умножается на 0,7.

5.14 Перемещения (прогибы) в точке сооружения определяются от суммарного действия сейсмических нагрузок, определенных по пп.5.7 и 5.8. При этом значение коэффициента принимается равным единице.5.15 Самонесущие стены, перегородки, конструкции, возвышающиеся над сооружением и имеющие по сравнению с ним незначительный вес (парапеты и др.), а также крепления технологического оборудования к конструкциям здания следует рассчитывать на местную сейсмическую нагрузку, равную произведению массы стены (перегородки, оборудования) на ускорения колебаний сооружения при землетрясении, соответствующие рассматриваемому уровню сооружения. Значение местной сейсмической нагрузки умножается на 0,5.5.16 Сейсмостойкость грунтовых оснований и фундаментных конструкций должна быть обеспечена в соответствии с требованиями действующих нормативных документов.

Расчет элементов конструкций

5.17 Напряженно-деформированное состояние конструкций сооружения оценивается с учетом основного и особого сочетания нагрузок, в том числе совместного действия всех узловых сейсмических сил и сейсмических моментов, по формулам (5.2) и (5.3) соответственно для каждой формы колебания.Кроме того, следует учитывать напряженно-деформированное состояние несущих конструкций, сложившееся в период эксплуатации сооружения.

5.18 Расчетные значения силового фактора (усилий, напряжений) в элементах конструкций от расчетных сейсмических нагрузок следует определять при условии статического действия их на сооружение по формуле:

, (5.6)

где — значения силового фактора в рассматриваемом сечении, вызываемого сейсмическими нагрузками, соответствующими -й форме колебаний;

— число учитываемых в расчете форм колебаний;

— коэффициент ответственности элемента за переход здания в предельное состояние; принимается по данным табл.5.6;

— коэффициент условий работы конструкции; принимается по данным табл.5.7.

Значения Колонны первого и второго этажей каркасных зданийКолонны каркасных зданий, кроме указанных в п.1Связевые элементы каркасных зданийНесущие элементы покрытий пролетом 18 м и болееПрочие элементы, не указанные в пп.1-4

Значения При расчетах на прочностьСтальные и деревянныеЖелезобетонные со стержневой и проволочной арматурой, кроме проверки на прочность наклонных сеченийЖелезобетонные при проверке на прочность наклонных сеченийТо же, при расчете по пространственным сечениям при действии крутящих моментовБолтовые и заклепочные соединенияПри расчетах на устойчивостьСтальные элементы гибкостью свыше 100То же, гибкостью до 20То же, гибкостью от 20 до 100От 1,2 до 1,0 по интерполяции

Примечание — При расчете стальных и железобетонных конструкций, подлежащих эксплуатации в неотапливаемых помещениях или на открытом воздухе при расчетной температуре ниже минус 40 °С, следует принимать 0,9; в случае проверки прочности наклонных сечений 0,8.

5.19 Если периоды -го и ( )-го тонов собственных колебаний сооружения отличаются менее чем на 10% друг от друга, то вместо формулы (5.5) допускается применять формулы, учитывающие взаимную корреляцию обобщенных координат.

Количество учитываемых в расчете форм колебаний следует принимать таким образом, чтобы сумма модальных масс соответствующих форм была не менее 90% по каждым направлениям , и .

5.20 Для зданий с равномерным распределением жесткостей и масс по высоте число учитываемых форм колебаний следует принимать равным трем, если значение периода первой формы колебаний 0,4 с. При 0,4 с допускается учитывать только первую форму колебания.5.21 При расчете подпорных стен необходимо учитывать сейсмическое давление грунта.

6 Конструктивные требования к жилым, общественным и производственным зданиям (сооружениям)

Предельные размеры отсеков зданий

6.1 Максимальные высоты зданий в зависимости от типа несущих конструкций и расчетной сейсмичности приведены в табл.6.1.Несущие конструкции зданийВысота, м (количество этажей)Сейсмичность площадки, баллы1 Стальной каркасПо требованиям для несейсмических районов2 Железобетонный каркас:рамно-связевый (с железобетонными диафрагмами или ядрами жесткости)рамный без диафрагм и ядер жесткостибезригельный с железобетонными диафрагмами или ядрами жесткостибезригельный без диафрагм и ядер жесткости3 Стены из монолитного железобетона4 Стены крупнопанельные железобетонные5 Объемные блоки6 Стены из крупных бетонных или виброкирпичных блоков7 Стены из кирпича керамического, силикатного, бетонных и природных камней правильной формы и мелких блоковТо же, комплексной конструкции, усиленные монолитными железобетонными стержнями или плоскими включениями8 Стены комплексной конструкции из керамических камней9 Стены деревянные бревенчатые, брусчатые, щитовые10 Стены из мелких ячеисто-бетонных блоков (с железобетонными включениями)1 За высоту здания принимается разность отметок низшего уровня отмостки или спланированной поверхности земли, примыкающей к зданию, и низа верхнего перекрытия. Допускается не включать в расчетную высоту здания один верхний мансардный этаж, общий вес конструкций которого более чем на 50% ниже массы конструкций нижележащих этажей.2 Высота зданий с железобетонным каркасом без диафрагм и ядер жесткости может быть увеличена на 3 м (один этаж) при использовании кирпичного заполнения, работающего совместно с каркасом.

3 Высота зданий с несущими стенами из штучной кладки может быть увеличена на 3 м (один этаж) при использовании технологий, обеспечивающих величину нормального сцепления в кладке не менее 180 кПа (1,8 кгс/см ).4 Применение кирпича с горизонтальными пустотами запрещается.6.2 Здания следует разделять антисейсмическими швами на отсеки в случаях, если:здание или сооружение имеет сложную форму в плане;смежные участки здания или сооружения имеют перепады высот 5 м и более;смежные участки здания существенно отличаются один от другого величинами жесткости.В одноэтажных зданиях, в том числе в зданиях коттеджного типа высотой до 10 м, при расчетной сейсмичности 7 баллов и менее антисейсмические швы допускается не устраивать.6.3 Длина отсека здания между антисейсмическими швами не должна превышать 80 м при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов и 60 м при расчетной сейсмичности 9 баллов.6.4 Ширина антисейсмических швов на каждом уровне должна быть не меньше суммы взаимных горизонтальных смещений отсеков от расчетной нагрузки, определенных в соответствии с п.5.6, и не меньше минимальной, которую для зданий высотой до 5 м следует принимать равной 30 мм и увеличивать на 20 мм на каждые 5 м высоты.6.5 Антисейсмические швы должны разделять здания и сооружения по всей высоте. Допускается не устраивать шов в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным.6.6 Антисейсмические швы следует выполнять путем возведения парных стен или рам, а также возведения рамы и стены.Конструкция примыкания отсеков в зоне антисейсмических швов, в том числе по фасадам и в местах переходов между отсеками, не должна препятствовать их взаимным горизонтальным перемещениям. Конструкции переходов между отсеками должны быть надежно закреплены к элементам одного из смежных отсеков. Конструкция их опирания на элементы другого отсека в пределах его ширины должна обеспечивать взаимное смещение элементов, не допуская их обрушения при сейсмическом воздействии.

Лестницы

6.7 Лестничные клетки следует предусматривать, как правило, закрытыми с естественным освещением через окна в наружных стенах на каждом этаже. Расположение и количество лестничных клеток следует определять в соответствии со СНиП по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений, но принимать не менее одной между антисейсмическими швами в зданиях высотой более трех этажей. Устройство лестничных клеток в виде отдельно стоящих сооружений не допускается.6.8 Лестницы, как правило, следует применять из крупных железобетонных элементов, соединяемых между собой с помощью сварки, либо из монолитного железобетона. Устройство консольных ступеней, заделанных в кладку, не допускается.6.9 Допускается применение лестничных маршей с металлическими косоурами и наборными ступенями при условии соединения с помощью сварки косоуров с площадками и ступеней с косоурами и деревянных лестниц в деревянных зданиях.6.10 Конструкции лестничных маршей и узлов их креплений к несущим элементам зданий, как правило, не должны препятствовать взаимным горизонтальным смещениям смежных перекрытий. При этом лестничные марши должны быть надежно закреплены с одного конца, а конструкция опирания другого конца должна обеспечивать свободное смещение марша относительно опоры, не допуская его обрушения.Допускается использовать конструкции лестничных маршей, связанных с перекрытиями по обоим концам, при этом несущая способность лестничных маршей и узлов их креплений должна быть рассчитана на восприятие нагрузок, возникающих при взаимном смещении перекрытий.Лестничные площадки, располагаемые в уровне междуэтажных перекрытий, должны надежно связываться с антисейсмическими поясами или непосредственно с перекрытиями.

Перекрытия

6.11 Перекрытия зданий следует выполнять в виде жестких горизонтальных дисков, соединенных с вертикальными конструкциями здания и обладающих способностью перераспределять между ними горизонтальную сейсмическую нагрузку.6.12 Жесткость сборных железобетонных перекрытий и покрытий следует обеспечивать следующими способами:устройством сварных соединений плит с другими плитами, элементами каркаса или стенами;устройством монолитных железобетонных обвязок (антисейсмических поясов) с анкеровкой в них выпусков арматуры из плит;заделкой швов между элементами перекрытия мелкозернистым бетоном.Конструкция и количество соединений элементов перекрытий должны быть рассчитаны на восприятие усилий растяжения и сдвига, возникающих в швах между плитами, а также с элементами каркаса или стенами. Боковые грани плит перекрытий и покрытий должны иметь шпоночную или рифленую поверхность.6.13 Жесткость перекрытий с несущими конструкциями из металлических балок следует повышать путем устройства между ними монолитного или сборного железобетонного заполнения с замоноличенными швами, сварным соединением с закладными деталями железобетонных элементов или устройством горизонтальных связей.6.14 Длина части сборных железобетонных плит перекрытий и покрытий, опирающихся на несущие конструкции, принимается не менее:для кирпичных и каменных стен — 120 мм;для стен из вибрированных кирпичных блоков — 90 мм;для железобетонных панелей и ригелей — 60 мм;для плит, опирающихся на железобетонные панели по 3 и 4 сторонам, — 50 мм.6.15 В одноэтажных зданиях со стенами из штучной кладки при расстояниях между стенами не более 6 м в обоих направлениях допускается устройство деревянных перекрытий (покрытий), при этом балки перекрытий следует конструктивно связывать с антисейсмическим поясом и устраивать по ним сплошной дощатый диагональный настил.

Перегородки

6.16 Перегородки следует выполнять легкими, как правило, крупнопанельной или каркасной конструкции. Перегородки из штучных материалов должны быть усилены связанными между собой армированными штукатурными слоями или установкой жестких вертикальных элементов с горизонтальным армированием, связанным со стойками. Кладка перегородок должна удовлетворять пп.6.83, 6.85, 6.86.6.17 Конструкции крепления перегородок к несущим элементам здания и узлов их примыкания должны исключать возможность передачи на них горизонтальных нагрузок, действующих в их плоскости.6.18 Прочность перегородок и их креплений должна быть в соответствии с п.5.6 подтверждена расчетом на действие расчетных сейсмических нагрузок из плоскости.

Эркеры и лоджии

6.19 Устройство эркеров допускается при условии установки в проемах наружных стен железобетонных рам, связанных со стенами.

Устройство встроенных лоджий допускается с установкой жесткого решетчатого или рамного ограждения в плоскости наружных стен. Устройство пристроенных лоджий допускается с установкой металлических связей с несущими стенами, сечение которых определяется по расчету, но не менее 1 см на 1 п.м.Вынос стен лоджий и эркеров, а также плит балконов не должен превышать 1,5 м.Конструкции перекрытий лоджий и эркеров должны быть связаны с закладными деталями стеновых элементов или с антисейсмическими поясами, устроенными в стенах лоджий и эркеров и связанными с антисейсмическими поясами примыкающих стен или непосредственно с внутренними перекрытиями.

Фундаменты и стены подвалов

6.20 Проектирование фундаментов зданий следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01.6.21 Вертикальная арматура стен и элементов каркаса, в которой расчетом на особое сочетание нагрузок допускается растяжение, должна быть надежно заанкерена в фундаменте.

6.22 В фундаментах и стенах подвалов из бетонных блоков их следует укладывать в виде непрерывной ленты. Перевязка блоков должна быть обеспечена в каждом ряду, а также во всех углах и пересечениях на глубину не менее высоты блока.По верху сборных ленточных фундаментов следует укладывать слой раствора марки 100 толщиной не менее 40 мм и продольную арматуру диаметром 10 мм в количестве три, четыре и шесть стержней при сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно. Через каждые 300-400 мм продольные стержни должны быть соединены поперечными стержнями диаметром 6 мм. Для заполнения швов между блоками следует применять раствор марки не ниже 50.В случае выполнения стен подвалов из сборных панелей или крупных блоков, конструктивно связанных с ленточными фундаментами, укладка указанного слоя раствора не требуется.

В зданиях при расчетной сейсмичности 9 баллов должна предусматриваться укладка в горизонтальные швы в углах и пересечениях стен подвалов арматурных сеток с заделкой в примыкающие стены на глубину не менее 2 м с продольной арматурой общей площадью сечения не менее 1 см .6.23 В зданиях до трех этажей включительно и сооружениях соответствующей высоты при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов допускается применение для кладки стен подвалов блоков пустотностью до 50%.

Особенности проектирования железобетонных конструкций

6.24 Проектирование элементов железобетонных конструкций следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 52-01 и сводов правил, разработанных в их развитие, с учетом дополнительных требований настоящего документа.

При расчете прочности нормальных сечений изгибаемых и внецентренно сжатых элементов значения граничной относительной высоты сжатой зоны бетона следует принимать по СП 52-101 с коэффициентом, равным при расчетной сейсмичности 7 баллов — 0,85; 8 баллов — 0,70; 9 баллов — 0,50.Применение внецентренно растянутых железобетонных элементов не допускается.6.25 В качестве рабочей арматуры конструкций без предварительного напряжения следует преимущественно применять свариваемую арматуру класса А500, предпочтительно класса А500СП. В несущих элементах железобетонных зданий не рекомендуется применение арматуры класса А400 из стали марки 35ГС в виде стыкуемых сваркой отдельных стержней, сварных сеток и каркасов, анкерных стержней закладных деталей, а также выпусков сборных изделий, соединяемых сваркой при монтаже.

Не допускается применять в качестве рабочей арматуру, имеющую полное относительное удлинение при максимальном напряжении менее 2,5% или относительное равномерное удлинение менее 2%, а также арматурную проволоку класса Вр-I.6.26 Для железобетонных колонн многоэтажных каркасных зданий с арматурой классов А400 и А500 общий процент армирования рабочей продольной арматурой не должен превышать 6%, а арматурой А600 — 4%.При специальном обосновании может быть допущено более высокое насыщение колонн продольной арматурой при условии усиления приопорных участков колонн с помощью косвенного армирования сварными сетками с шагом 80-100 мм.Во внецентренно сжатых линейных элементах, кроме колонн, а также в изгибаемых элементах, в которых учитывается продольная сжатая арматура, при сейсмичности 8 и 9 баллов шаг хомутов должен устанавливаться по расчету, но не более:

при 450 МПа (4500 кгс/см ) — 400 мм, а также 12 для вязаных каркасов и 15 — для сварных каркасов;

при 450 МПа (4500 кгс/см ) — не более 300 мм, а также 10 для вязаных каркасов и 12 — для сварных каркасов, где — наименьший диаметр сжатых продольных стержней.

Если площадь сечения продольной арматуры внецентренно сжатого элемента превышает 3%, хомуты должны быть сварными или приваренными к продольным стержням арматуры; расстояние между хомутами должно быть не более 8 и не более 250 мм.Применение стыков арматуры внахлестку со сваркой или без сварки, как правило, не допускается.При стыковании арматуры в малоответственных конструкциях (кроме элементов каркаса) допускается использование сварных соединений арматуры внахлестку. При этом длина перепуска арматуры и длина сварных швов принимается на 30% больше значений, ГОСТ 14098-91 для сварного соединения типа С23-Рэ.

6.27 В вязаных каркасах концы хомутов необходимо загибать вокруг стержня продольной арматуры в направлении центра тяжести сечения и заводить их внутрь бетонного ядра не менее чем на 6 хомута, считая от оси продольного стержня.6.28 В предварительно напряженных конструкциях, подлежащих расчету на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмического воздействия, усилия, определяемые из условий прочности сечений, должны превышать усилия, воспринимаемые сечениями при образовании трещин, не менее чем на 25%.6.29 При сейсмичности 9 баллов применять арматурные канаты и стержневую арматуру периодического профиля диаметром более 28 мм без специальных анкеров не допускается.6.30 В предварительно напряженных конструкциях с натяжением арматуры на бетон напрягаемую арматуру, устанавливаемую из расчета по прочности (предельным состояниям первой группы), следует располагать в закрытых каналах, замоноличиваемых бетоном или раствором прочностью не ниже прочности бетона конструкции.

6.31 Для повышения несущей способности на срез коротких колонн с отношением высоты к размеру наибольшего поперечного сечения 5 их следует усиливать косвенным армированием в виде сварных сеток и спиралей или с помощью замкнутых многосрезных хомутов и шпилек с шагом 80-100 мм таким образом, чтобы каждый продольный стержень был закреплен от изгиба в любом направлении.

Железобетонные каркасные здания

6.32 В каркасных зданиях конструкцией, воспринимающей горизонтальную сейсмическую нагрузку, могут служить: каркас, каркас с заполнением, каркас с вертикальными связями, диафрагмами или ядрами жесткости. В качестве несущих конструкций зданий высотой более 9 этажей следует, как правило, принимать каркасы с диафрагмами, связями или ядрами жесткости.6.33 Для каркасных зданий при сейсмичности 7-8 баллов допускается применение наружных стен из штучной кладки и внутренних железобетонных или металлических рам (стоек), при этом для кладки стен должны выполняться требования, установленные для каменных зданий. Высота таких зданий не должна превышать 7 м.6.34 Стыкование продольной арматуры монолитных колонн следует выполнять с помощью сварных соединений дуговой механизированной или ручной сваркой на стальной скобе-накладке или ручной дуговой сваркой швами с парными накладками из стержней. При соответствующем обосновании допускается применение для соединения арматуры специальных механических устройств (опрессованных или резьбовых муфт и др.).6.35 Стыки сборных колонн следует располагать в зоне с наименьшими изгибающими моментами. Соединение выпусков арматуры в стыках сборных колонн следует выполнять с помощью сварных соединений дуговой механизированной или ручной сваркой на стальной скобе-накладке. В элементах сборного каркаса стыкование продольной арматуры внахлестку со сваркой или без сварки не допускается.

6.36 В колоннах рамных каркасов при сейсмичности площадки 8 и 9 баллов шаг хомутов не должен превышать , где — наименьший размер стороны колонн прямоугольного или двутаврового сечения. Диаметр хомутов в этом случае следует принимать не менее 8 мм.6.37 Центральная зона жестких узлов каркасов должна быть усилена с помощью косвенного армирования в виде сварных сеток, спиралей или замкнутых хомутов, устанавливаемых по расчету. Если по данным расчета косвенное армирование не требуется, то указанную зону узла следует армировать конструктивно замкнутой поперечной арматурой (хомутами) из стержней диаметром не менее 8 мм с шагом 80-100 мм.

6.38 Участки ригелей и колонн, примыкающие к центральной зоне узлов рам, должны армироваться замкнутой поперечной арматурой (хомутами), устанавливаемой по расчету, но не более чем через 100 мм. Длину участков усиленного армирования следует принимать для ригелей не менее 1,5 , для колонн — наибольшую из двух величин — 1,5 и 1/6 , где — наибольший размер поперечного сечения элемента, — высота колонны в свету.

6.39 Диафрагмы, связи и ядра жесткости, воспринимающие горизонтальную нагрузку, должны быть непрерывными по всей высоте здания и располагаться в обоих направлениях равномерно и симметрично относительно центра тяжести здания. В каждом направлении должно устанавливаться не менее двух диафрагм. Допускается в верхних этажах здания уменьшать количество и протяженность диафрагм при сохранении симметричности их расположения в пределах этажа. Изменение жесткости соседних этажей при этом не должно превышать 20%. В случаях, когда расстояние в плане между центрами жесткостей и центрами масс отсека превышает его максимальной длины, требуется в обязательном порядке выполнить расчет конструкций здания по пространственной схеме.Допускается возведение зданий с существенно меньшей жесткостью нижних этажей (здания с гибким нижним этажом). При расчете таких зданий горизонтальная сейсмическая нагрузка, определяемая по п.5.6, умножается на коэффициент 1,5.При расчетной сейсмичности площадки строительства 9 баллов колонны и ригели гибкого этажа рекомендуется выполнять стальными или с жесткой арматурой.6.40 Толщину плит перекрытий безригельного каркаса следует принимать не менее 200 мм, класс бетона — не менее В22,5. Монолитные безригельные и бескапительные конструкции перекрытий должны иметь рабочий пролет не более 6 м при сейсмичности площадки 7 баллов, 5 м — при сейсмичности площадки 8 баллов и 4 м — при сейсмичности площадки 9 баллов.6.41 При расчете прочности нормального сечения плиты на действие изгибающего момента по грани с колонной ширину сжатой зоны бетона следует принимать не более трех ширин колонн. На ширине этой плиты должно быть установлено не менее 50% расчетной арматуры, половину из которой необходимо пропустить сквозь тело колонны или соединить с металлической обоймой, установленной в месте пересечения плиты и колонны. Не допускается обрыв нижней арматуры в опорной зоне плиты.6.42 Поперечная арматура, нормальная к плоскости плиты, устанавливается в пределах всей площади большего основания пирамиды продавливания. Требуемое количество поперечной арматуры определяется расчетом. Поперечная арматура должна состоять из стержней периодического профиля диаметром не менее 8 мм, которые следует соединять с продольной рабочей арматурой посредством сварки или концевых отгибов (крюков).

Если по расчету поперечная арматура не требуется, должно быть предусмотрено конструктивное поперечное армирование в виде стержней периодического профиля диаметром не менее 8 мм с шагом не более толщины плиты. Зона конструктивного поперечного армирования ограничивается в обоих направлениях расстоянием от граней колонны не менее двух толщин плиты. Стержни конструктивной поперечной арматуры должны также быть соединены с продольной рабочей арматурой посредством сварки или концевых отгибов.Во избежание обрушения перекрытий безригельной и бескапительной конструкции в дополнение к полосам усиленного армирования над колоннами следует предусматривать также полосы усиленного армирования в срединных участках пролетов в обоих осевых направлениях. Во всех полосах усиленного армирования целесообразно использование групп протяженных сварных неразрезных каркасов, плоских или пространственных. Площадь продольной арматуры в составе таких каркасов должна быть не менее 30% всей продольной арматуры плиты. Неразрезность каркасов по всей длине полосы усиленного армирования должна обеспечиваться стыковыми сварными соединениями продольных стержневых каркасов, расположенными в зонах нулевых моментов по соответствующим осевым направлениям. Прочность таких сварных соединений должна быть не ниже нормативного сопротивления стыкуемых стержней.6.43 В качестве ограждающих стеновых конструкций следует, как правило, применять легкие навесные панели. Допускается устройство наружных стен из штучной кладки, удовлетворяющей требованиям пп.6.83-6.89.6.44 Применение самонесущих стен из штучной кладки допускается:при шаге пристенных колонн каркаса не более 6 м;при высоте стен зданий, возводимых на площадках сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов, соответственно не более 12, 9 и 6 м.Кладка самонесущих стен должна иметь гибкие связи с каркасом, не препятствующие горизонтальным смещениям каркаса вдоль стен.Между поверхностями стен и колонн должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. По всей длине стены в уровне плит покрытия и верха оконных проемов должны устраиваться антисейсмические пояса, соединенные с каркасом здания.Прочность элементов самонесущих стен и узлов их крепления к элементам каркаса должна быть подтверждена расчетом на действие расчетных сейсмических нагрузок в плоскости стен и перпендикулярно их плоскости. В местах пересечения торцевых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен.6.45 Конструкции ненесущих стен из штучной кладки (поэтажной разрезки) и узлы их крепления могут конструироваться либо как заполнение, участвующее в работе каркаса, либо как конструкции, отделенные от каркаса. Заполнение, участвующее в работе каркаса, рассчитывается и конструируется как диафрагма.6.46 Конструкция узлов примыканий элементов стен, отделенных от каркаса, к несущим конструкциям здания должна исключать возможность передачи на них нагрузок, действующих в их плоскости. Прочность элементов стен такой конструкции и узлы их крепления к элементам каркаса должны быть в соответствии с п.6.83 подтверждены расчетом на действие расчетных сейсмических нагрузок из плоскости. В узлах примыкания участков ненесущих стен различных направлений должны быть предусмотрены вертикальные антисейсмические швы толщиной не менее 20 мм, заполненные эластичным материалом.

Здания со стальным каркасом

6.47 Каркасы многоэтажных зданий для сейсмических районов могут быть запроектированы по следующим конструктивным схемам:рамной со всеми жесткими узлами сопряжений поперечных и продольных ригелей с колоннами;связевой с вертикальными диафрагмами жесткости или вертикальными стальными связями;комбинированной, в которой в одном направлении здания принимается рамная схема, а в другом — связевая.6.48 При проектировании стальных каркасов в ригелях, диафрагмах, опорных траверсах колонн рекомендуется предусматривать определенные участки, предназначенные для работы в условиях возможного развития значительных неупругих деформаций при действии сейсмических нагрузок, превышающих расчетные.Участки развития пластических деформаций в элементах стальных конструкций должны быть вынесены за пределы сварных и болтовых соединений и узлов соединения сборных элементов.Вертикальные связи должны быть запроектированы таким образом, чтобы после проявления в их элементах пластических деформаций не происходило существенного снижения жесткости рам, в плоскостях которых они установлены.6.49 Для элементов каркаса, работающих в упругопластической стадии, должны применяться пластичные малоуглеродистые и низколегированные стали с относительным удлинением не менее 20%.6.50 Жесткость дисков перекрытий из сборных железобетонных элементов должна быть обеспечена сваркой закладных деталей плит с элементами каркаса не менее чем в трех точках для каждой плиты. При отсутствии закладных деталей в плитах перекрытий и их опирании на полки ригелей жесткость горизонтальных дисков следует обеспечивать замоноличиванием вертикальных швов между плитами и между плитами и ригелями стального каркаса. В случае опирания плит перекрытий на ригели сверху в зонах опирания плит следует предусмотреть монолитные железобетонные пояса с заанкериванием в них выпусков арматуры плит и сваркой арматуры пояса с ригелями каркаса.6.51 При проектировании одноэтажных производственных зданий с рамами в поперечном направлении и вертикальными связями по колоннам в продольном вертикальные связи необходимо располагать по каждому продольному ряду колонн здания.6.52 Для обеспечения пространственной жесткости и устойчивости покрытия и его элементов следует предусматривать систему связей между несущими конструкциями покрытия (фермами) в плоскости верхних и нижних поясов, а также в вертикальных плоскостях.

Крупнопанельные здания

6.53 Здания из железобетонных панелей следует проектировать с продольными и поперечными стенами, объединенными между собой, с перекрытиями и покрытиями в единую пространственную систему, воспринимающую сейсмическую нагрузку.6.54 Стены по всей длине и ширине здания должны быть, как правило, непрерывными. Панели стен и перекрытий следует предусматривать, как правило, размером на комнату.Соединения панелей стен и перекрытий следует обеспечивать путем сварки выпусков арматуры или закладных деталей, на болтах и замоноличиванием вертикальных колодцев между примыкающими панелями и участков стыков по горизонтальным швам мелкозернистым бетоном с пониженной усадкой.Замоноличивание вертикальных полостей между примыкающими панелями стен должно осуществляться бетоном класса по прочности на сжатие не ниже В15 и не ниже класса бетона панелей.При опирании перекрытий на наружные стены здания и на стены у температурных швов необходимо предусматривать сварные соединения выпусков арматуры из панелей перекрытий с вертикальной арматурой стеновых панелей.6.55 Армирование стеновых панелей следует выполнять двухсторонним в виде пространственных каркасов или связанных между собой сварных сеток. Площадь вертикальной и горизонтальной арматуры, устанавливаемой у каждой плоскости панели, должна составлять не менее 0,025% площади соответствующего сечения стены. В случае применения трехслойных наружных стеновых панелей толщину внутреннего бетонного слоя следует принимать не менее 100 мм.Закладные детали, служащие для соединения панелей между собой, должны быть приварены к рабочей арматуре.

6.56 В местах пересечения стен должна размещаться вертикальная арматура, непрерывная на всю высоту здания, с соединением отдельных ее элементов между собой на сварке. Площадь поперечного сечения указанной арматуры должна определяться по расчету, но быть не менее 200 мм .В местах пересечения внутренних стен с наружными допускается размещать не более 60% расчетного количества вертикальной арматуры с размещением остальной части арматуры во внутренних стеновых панелях на участке не более 1 м от места пересечения стен.6.57 По контуру оконных и дверных проемов следует устанавливать вертикальную арматуру.6.58 При расположении непрерывной вертикальной арматуры в замоноличиваемых вертикальных полостях между панелями следует предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие совместность деформирования бетона замоноличивания с бетоном панелей (шпонки, распределенные по высоте панели; горизонтальная арматура, пересекающая стык).

Здания из объемных блоков

6.59 Объемно-блочные здания следует проектировать из бетонных цельноформованных или сборных объемных блоков, изготавливаемых из тяжелого или легкого бетона, объединенных в единую пространственную систему, воспринимающую сейсмические воздействия.6.60 Объединение объемных блоков между собой может осуществляться путем:сварки закладных деталей и арматурных выпусков;устройства в вертикальных полостях между стенами объемных блоков монолитных бетонных или железобетонных шпонок;устройства горизонтальных обвязочных балок в уровнях междуэтажных перекрытий и покрытий;замоноличивания стыков по вертикальным и горизонтальным швам мелкозернистым бетоном с пониженной усадкой;устройства скрытого монолитного железобетонного каркаса (колонн и ригелей, диафрагм жесткости) в зазорах между смежными блоками;обжатия незамоноличенной вертикальной арматурой, напрягаемой в построечных условиях.6.61 Стены объемных блоков допускается выполнять плоскими (однослойными и многослойными) и ребристыми.Плоские однослойные стены и несущие слои многослойных стен должны иметь толщину не менее 70 мм.6.62 Ребристые стены должны иметь толщину полок не менее 50 мм и высоту ребер (включая толщину полок) не менее 100 мм. Армирование объемных блоков следует выполнять пространственными каркасами и арматурными сетками.6.63 Объемные блоки должны изготавливаться из бетона класса не менее В7,5.6.64 Армирование плоских стен объемных блоков допускается выполнять:двухсторонним, в виде пространственных каркасов или сварных сеток;одинарным, в виде плоской сварной сетки.Объемные блоки с одинарным армированием стен допускается использовать:в зданиях со скрытым монолитным каркасом независимо от этажности;в зданиях других типов — высотой не более 5 этажей при расчетной сейсмичности 7, 8 баллов и не более 3 этажей — при расчетной сейсмичности 9 баллов.6.65 Поэтажное опирание блоков должно быть по всей длине несущих стен.

6.66 Конструктивные решения горизонтальных и вертикальных швов должны обеспечивать восприятие расчетных усилий по восприятию сейсмических нагрузок. Необходимое сечение металлических связей определяется по расчету, но не менее 50 на 1 п.м длины шва.6.67 Вертикальные и горизонтальные связи между блоками допускается выполнять сосредоточенными по углам блоков.

6.68 Размеры поперечного сечения элементов скрытого монолитного каркаса (колонн и ригелей) определяются расчетом, но должны быть не менее 160×200 мм. Армирование колонн и ригелей должно осуществляться пространственными каркасами. При этом колонны должны иметь продольную арматуру не менее 4 12 А-III.6.69 Толщина монолитных диафрагм жесткости, выполняемых в полостях между блоками, должна быть не менее 100 мм. Армирование монолитных диафрагм жесткости допускается выполнять одинарными сетками.6.70 Конструктивные решения диафрагм жесткости и элементов скрытого каркаса должны обеспечивать совместность их работы с объемными блоками.6.71 Для изготовления диафрагм жесткости и элементов скрытого каркаса следует использовать мелкозернистый бетон (по ГОСТ 26633) класса не ниже В20 с пониженной усадкой.

Здания с несущими стенами из монолитного железобетона

6.72 Здания из монолитного железобетона следует проектировать перекрестно-стеновой конструктивной системы с несущими или ненесущими наружными стенами.6.73 В зданиях с ненесущими наружными стенами высотой более 12, 9 или 5 этажей при расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно следует предусматривать не менее двух внутренних продольных стен.Максимальное расстояние между осями несущих стен не должно превышать 7,2 м.6.74 При расчете конструкций следует проверять прочность следующих сечений:горизонтальных и наклонных сечений глухих стен и простенков;вертикальных сопряжений стен;нормальных сечений в опорных зонах перемычек, сечений на полосе между возможными наклонными трещинами и по наклонной трещине.Независимо от результатов расчета должно предусматриваться конструктивное армирование стен:по полю стен вертикальной и горизонтальной арматурой с площадью сечения не менее 0,10% площади соответствующего сечения стены;

в пересечениях стен, местах резкого изменения толщины стены, у граней проемов — с площадью сечения не менее 200 мм .6.75 Армирование монолитных стен следует, как правило, производить пространственными каркасами, собираемыми из плоских вертикальных каркасов и горизонтальных стержней либо горизонтальных плоских каркасов.В пространственных каркасах, используемых для армирования поля стен, плоские каркасы должны устанавливаться с шагом не более 900 мм при конструктивном армировании и не более 400 мм при армировании поля стены арматурой, требуемой по расчету стен из плоскости на основное сочетание нагрузок. Диаметр вертикальной арматуры принимается не менее 10 мм, а горизонтальной — не менее 8 мм, шаг горизонтальных стержней, объединяющих каркасы, не должен превышать 600 мм.6.76 Каркасы, используемые для конструктивного армирования мест пересечения стен и граней проемов, должны состоять из продольных арматурных стержней диаметром не менее 10 мм и замкнутых хомутов диаметром 3-4 мм, устанавливаемых с шагом не более 500 мм.Изменение количества расчетной арматуры по высоте здания следует осуществлять за счет изменения диаметра продольных стержней, сохраняя неизменными их количество и расстояния между ними.

6.77 При армировании простенков шириной до 1000 мм следует предусматривать не менее четырех продольных арматурных стержней диаметром не менее 12 мм, объединяемых замкнутыми хомутами в пространственный каркас. Хомуты должны устанавливаться с шагом не более удвоенной толщины стены, или 400 мм, или 20 .6.78 Для стержней диаметром до 20 мм стыкование арматурных каркасов по высоте здания допускается предусматривать внахлестку без сварки, вразбежку.

6.79 Для предотвращения хрупкого разрушения в вертикальных стыковых соединениях следует предусматривать установку горизонтальных арматурных стержней, пересекающих вертикальный стык. Площадь сечения горизонтальных арматурных стержней должна определяться из условия восприятия ими усилий растяжения равных 0,2 (где — расчетное усилие сдвига, действующего в стыковом соединении) и приниматься не менее 100 мм на 1 п.м стыка.6.80 Армирование перемычек следует, как правило, производить пространственными каркасами. Крайние продольные стержни следует назначать из арматуры преимущественно класса А500с и заводить их за грань проема на длину анкеровки согласно СНиП 52-01, но не менее чем на 500 мм. С целью обеспечения устойчивости продольных стержней в сжатой зоне прямоугольного сечения перемычки их следует закреплять от выпучивания с помощью поперечных стержней.

6.81 Шаг поперечных стержней следует назначать не более 10 ( — диаметр продольных стержней). Поперечные стержни должны располагаться на расстоянии не менее 300 мм от опорной зоны перемычки.6.82 Допускается возведение зданий с внутренними монолитными стенами и наружными стенами из штучной кладки. Расчет и конструирование таких стен производятся аналогично ненесущим стенам каркасных зданий.

Здания со стенами из штучных материалов

6.83 Для штучной кладки несущих стен следует применять следующие изделия и материалы:а) кирпич полнотелый или пустотелый марки не ниже 75, пустотностью не выше 25%, с отверстиями, максимальный размер сечения которых не превышает минимального расстояния между ними 16 мм; допускается использование кирпича с несквозными пустотами диаметром до 60 мм, при сейсмичности 7 баллов допускается применение кирпича и керамических камней марки не ниже 75 с большей пустотностью;б) сплошные и пустотелые камни, мелкие блоки из легкого бетона на пористых заполнителях и из ячеистого бетона класса по прочности на сжатие В2,5 и выше;в) камни и блоки правильной формы из ракушечников, известняков, туфов (кроме фельзитового) и других природных материалов марки 50 и выше; для зданий высотой до двух этажей сейсмичностью не более 8 баллов допускается использование известняков и ракушечников марки не ниже 35;г) растворы марки не ниже 50 на основе цемента с пластификаторами и (или) специальными добавками, повышающими сцепление раствора с кирпичом или камнем.6.84 Для возведения облицовочных слоев наружных двухслойных стен допускается использование облицовочного керамического кирпича без ограничения размеров и количества пустот.6.85 Для возведения ненесущих стен и перегородок допускается использование: кирпича и керамических камней марки не ниже М75 без ограничения размеров и количества пустот; блоков из легких бетонов классов по прочности на сжатие не ниже В1, а также гипсовых пазогребневых плит для перегородок.

6.86 Временное сопротивление кладки осевому растяжению по неперевязанным швам (нормальное сцепление) должно быть не менее 120 кПа (1,2 кгс/см ).Для обеспечения нормативной величины временного сопротивления осевому растяжению кладки при ее изготовлении следует применять растворы со специальными добавками, повышающими прочность нормального сцепления кирпича (камня, блока) с раствором.

6.87 В проекте необходимо указывать требуемое значение и предусматривать специальные мероприятия (составы растворов, технологию производства работ, уход за твердеющей кладкой), которые позволят с учетом климатических условий района строительства и особенностей применяемых строительных материалов получить необходимые прочностные показатели кладки. При проектировании значение следует назначать в зависимости от результатов испытаний, проводимых в районе строительства.

При невозможности получения на площадке строительства (в том числе на растворах с добавками, повышающими прочность сцепления растворов с кирпичом, камнем, блоком) значения , равного или превышающего 120 кПа (1,2 кгс/см ), применение кирпичной (каменной) кладки не допускается.

6.88 При сейсмичности 7 баллов допускается применение кладки из естественного камня правильной формы при менее 120 кПа (1,2 кгс/см ), но не менее 60 кПа (0,6 кгс/см ). При этом высота здания должна быть не более трех этажей, ширина простенков — не менее 0,9 м, ширина проемов — не более 2 м, а расстояния между осями стен — не более 12 м.6.89 Расчет конструкций из штучной кладки должен производиться на одновременное действие горизонтально и вертикально направленных сейсмических сил.Значение вертикальной сейсмической нагрузки при сейсмичности 7-8 баллов следует принимать равным 15%, а при сейсмичности 9 баллов — 30% соответствующей вертикальной статической нагрузки. Направление действия вертикальной сейсмической нагрузки (вверх или вниз) следует принимать более невыгодным для напряженного состояния рассматриваемого элемента.

Значения расчетных сопротивлений кладки , , по перевязанным швам следует принимать по СНиП II-22, а по неперевязанным швам — определять по формулам (6.1)-(6.3) в зависимости от величины , полученной в результате испытаний, проводимых в районе строительства:

; (6.1)

; (6.2)

. (6.3)

Значения , и не должны превышать соответствующих значений при разрушении кладки по кирпичу или камню.6.90 Выполнение кладки несущих, самонесущих стен, заполнения каркаса и перегородок, в том числе усиленных армированием или железобетонными включениями, из кирпича (камня, блоков) при отрицательной температуре в районах сейсмичностью 9 баллов и более запрещается.При возведении зданий на площадке сейсмичностью 8 баллов и менее допускается выполнение зимней кладки вручную с обязательным включением в раствор добавок, обеспечивающих твердение раствора при отрицательных температурах.Допускается ведение кладки в сейсмических районах при отрицательной температуре воздуха из подогретого до положительной температуры кирпича (камня, блока) на растворах без противоморозных добавок с дальнейшим укрытием и выдержкой при положительной температуре до набора прочности раствором не менее 20% проектной.6.91 Высота этажа зданий с несущими стенами из штучной кладки, не усиленной армированием или железобетонными включениями, не должна превышать при сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно 5, 4 и 3,5 м.6.92 При усилении кладки армированием или железобетонными включениями высоту этажа допускается принимать равной соответственно 6, 5 и 4,5 м. При этом отношение высоты этажа к толщине стены должно быть не более 12. Не допускается возведение несущих стен зданий из мелких блоков ячеистого бетона без железобетонных включений.6.93 В зданиях с несущими стенами высотой два и более этажей кроме наружных продольных стен должно быть не менее одной внутренней продольной стены.6.94 Расстояния между осями поперечных стен или заменяющих рам должны проверяться расчетом и быть не более 18, 15 и 12 м для зданий, возводимых на площадке расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно.

При использовании кладки с величиной нормального сцепления не менее 1,8 кгс/см расстояния между поперечными стенами могут быть увеличены на 3 м. Расстояния между стенами из комплексных конструкций допускается увеличивать на 30%. В зданиях из мелких ячеисто-бетонных блоков расстояние между стенами независимо от расчетной сейсмичности не должно превышать 9 м.6.95 Допускается вместо части поперечных стен или отдельных участков продольных стен предусматривать железобетонные рамы. При этом расстояния между стенами не должны превышать удвоенного расстояния, приведенного в п.6.93, а суммарная длина рам, заменяющих участки внутренних продольных стен, не должна превышать 25% суммарной длины внутренних продольных стен.6.96 Размеры элементов стен каменных зданий следует определять по расчету. При этом ширина простенков должна быть не менее 0,77, 1,16 и 1,55 м для зданий, возводимых на площадке расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно. Ширину угловых простенков следует принимать на 25 см больше.Простенки меньшей ширины необходимо усиливать железобетонным обрамлением или армированием. Проемы принимать шириной не более 3,5, 3,0 и 2,5 м для зданий, возводимых на площадке расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов соответственно. Проемы большей ширины следует окаймлять железобетонной рамой.6.97 Выступ стен в плане не должен превышать 2 и 1 м для зданий, возводимых в районах сейсмичностью 7 и 8 баллов. Для зданий, возводимых в районах сейсмичностью 9 баллов, выступ стен в плане не допускается.6.98 Вынос карнизов из материала стен не должен превышать 0,2 м.6.99 В уровне перекрытий и покрытий, выполненных из сборных железобетонных элементов, по всем стенам без пропусков и разрывов должны устраиваться антисейсмические пояса из монолитного железобетона с непрерывным армированием.Плиты перекрытий (покрытий) должны соединяться с антисейсмическими поясами посредством анкеровки выпусков арматуры или сваркой закладных деталей. Антисейсмические пояса верхнего этажа должны быть связаны с кладкой вертикальными выпусками арматуры.6.100 Антисейсмический пояс (с опорным участком перекрытия) должен устраиваться, как правило, на всю ширину стены; в наружных стенах толщиной 500 мм и более ширина пояса может быть меньше на 100-150 мм. Высота пояса должна быть не менее толщины плиты перекрытия, класс бетона — не ниже В12,5.

Продольная арматура поясов устанавливается по расчету, но не менее 4 10 при сейсмичности 7-8 баллов и не менее 4 12 — при 9 баллах.

6.101 В сопряжениях стен в кладку должны укладываться арматурные сетки с общей площадью сечения продольной арматуры не менее 1 см , длиной не менее 1,5 м, через 700 мм по высоте при сейсмичности 7-8 баллов и через 500 мм — при 9 баллах.Участки стен над чердачным перекрытием, имеющие высоту более 400 мм, должны быть усилены вертикальным армированием или вертикальными железобетонными включениями, заанкеренными в антисейсмический пояс.Кирпичные столбы допускаются при сейсмичности 7 баллов и менее. При этом марка раствора должна быть не ниже 50, а высота столбов — не более 4 м. В двух направлениях столбы следует связывать заанкеренными в стены балками. Устройство кирпичных столбов над чердачными перекрытиями не допускается.6.102 Сейсмостойкость стен здания из штучной кладки следует повышать армированием кладки, введением железобетонных включений с созданием комплексных конструкций, сочетанием этих способов или другими экспериментально обоснованными методами.Армирование кладки следует производить сетками в горизонтальных швах и вертикальными отдельными стержнями или каркасами, размещаемыми в теле кладки или в штукатурных слоях. Вертикальная арматура должна быть непрерывной и соединяться с антисейсмическими поясами. Соединение арматуры внахлест без сварки не допускается. В случае размещения вертикальной арматуры в штукатурных слоях она должна быть связана с кладкой хомутами, расположенными в горизонтальных швах кладки.Вертикальные железобетонные включения (сердечники) должны устраиваться открытыми не менее чем с одной стороны и соединяться с антисейсмическими поясами. Продольная арматура вертикальных обрамлений простенков должна быть соединена с горизонтальным армированием хомутами, уложенными в горизонтальных швах кладки. Класс бетона включений должен быть не ниже В12,5, а количество продольной арматуры не должно превышать 0,8% площади сечения бетона простенков.6.103 Внутренний железобетонный слой трехслойных стен должен выполняться из бетона класса не ниже В15 и иметь толщину не менее 100 мм.Армирование внутреннего железобетонного слоя принимается по расчету.Внешние кирпичные слои трехслойных стен должны быть связаны между собой горизонтальным армированием, пропускаемым сквозь внутренний слой бетона и устанавливаемым по высоте с шагом не более 600 мм.Перекрытия и покрытия должны опираться на внутренний железобетонный слой стен.6.104 Перемычки должны устраиваться, как правило, на всю толщину стены и заделываться в кладку на глубину не менее 350 мм. При ширине проема до 1,5 м заделка перемычек допускается на 250 мм.6.105 Дверные и оконные проемы в стенах лестничных клеток зданий из штучной кладки расчетной сейсмичности 8-9 баллов должны иметь железобетонное обрамление.6.106 В зданиях на площадках сейсмичностью 9 баллов, высотой три и более этажей, с несущими стенами из штучной кладки выходы из лестничных клеток следует устраивать по обе стороны здания.

Здания с несущими стенами из крупных блоков

6.107 Крупноблочные здания следует проектировать со стенами преимущественно двухрядной или трехрядной разрезки.6.108 В зданиях высотой два и более этажей кроме наружных продольных стен должно быть не менее одной внутренней продольной стены. Расстояния между осями поперечных стен или заменяющих рам должны приниматься как для зданий из кирпичной кладки.6.109 Вертикальные швы между простеночными блоками должны быть на каждом этаже перевязаны поясными блоками. Допускается не устраивать перевязку швов в местах примыкания стен различных направлений при обязательном устройстве горизонтальной арматурной связи между ними и наличии монолитных железобетонных элементов, воспринимающих расчетные усилия среза по неперевязанным швам.6.110 Блоки могут быть выполнены из бетонов, в том числе легких бетонов класса не ниже В2,5, а также изготовлены из кирпича, других штучных материалов и раствора, удовлетворяющих п.6.83, с использованием вибрирования в формах на вибростоле. Нормальное сцепление кирпича (камня) с раствором в блоках должно быть не менее 120 кПа.

6.111 Стеновые блоки должны иметь по торцевым вертикальным граням пазы или четверти. Конструкцией блоков могут быть предусмотрены вертикальные технологические пустоты или включения утеплителя. Блоки должны быть армированы пространственными каркасами. Вертикальная арматура в блоках устанавливается по расчету, но не менее 2 8A-I по каждой боковой грани.6.112 Блоки должны соединяться между собой сваркой закладных деталей или выпусков арматуры. Вертикальная арматура по торцам простеночных блоков, в том числе на глухих участках стен, должна быть соединена с выпусками арматуры из фундамента, вертикальной арматурой вышележащих и нижележащих простеночных блоков, в том числе блоков смежных этажей, и заанкерена в антисейсмическом поясе перекрытия верхнего этажа.6.113 Продольная арматура соседних поясных блоков, в том числе и блоков примыкающих стен, должна быть соединена на сварке с последующим замоноличиванием стыков.6.114 В поясных блоках должны быть предусмотрены отверстия для пропуска вертикальной арматуры, соединяющей простеночные блоки разных этажей, место для укладки бетона антисейсмического пояса и выпуски арматуры для связи бетона поясного блока с бетоном антисейсмического пояса.6.115 В уровне перекрытий и покрытий, выполненных из сборных железобетонных плит, по всем стенам должны устраиваться антисейсмические пояса из монолитного бетона, объединяющие выпуски арматуры из торцов плит перекрытий и выпуски из поясных блоков.6.116 Ширина пояса должна быть не менее 90 мм, высота — соответствовать толщине плит перекрытий, класс бетона — не ниже В12,5. При подборе арматуры антисейсмических поясов допускается учитывать продольную арматуру поясных блоков.6.117 Связи между продольными и поперечными стенами следует обеспечивать с помощью сварки закладных деталей или выпусков арматуры, замоноличиванием вертикальных стыков, укладкой арматурных сеток в каждом горизонтальном растворном шве и антисейсмическими поясами.6.118 Для повышения сейсмостойкости зданий из крупных блоков следует устраивать вертикальные железобетонные включения в местах пересечения и по свободным торцевым граням стен. Для повышения горизонтальной жесткости глухих участков стен в вертикальных швах между простеночными блоками могут также устраиваться бетонные шпонки и сварные связи выпусков горизонтальной арматуры соседних блоков.

Деревянные здания

6.119 Деревянные здания допускается проектировать каркасными, панельными, брусчатыми и бревенчатыми.6.120 В каркасных и панельных зданиях сейсмическую нагрузку воспринимают вертикальные и горизонтальные элементы каркаса в сочетании с раскосами и обшивками.6.121 Шаг стоек рекомендуется принимать не более 3 м. Каждая стойка должна крепиться к фундаменту анкерными болтами и иметь металлические связи с соответствующими им стойками по высоте здания и элементами горизонтальных обвязок к уровню перекрытий.6.122 Перекрытия каркасных зданий могут выполняться с балками из сплошных или клеевых брусьев, круглых или окантованных бревен. Перекрытия панельных зданий могут выполняться из панелей или отдельных балок. В уровне перекрытий каркасных и панельных зданий по всем несущим стенам должны быть устроены непрерывные обвязки. Элементы обвязки должны соединяться между собой по всему контуру, включая угловые стыки, металлическими накладками или стяжками. Каждая балка перекрытия должна крепиться металлическими связями с балками примыкающего участка перекрытия и горизонтальными обвязками по контуру стен здания.6.123 Жесткость стен и перекрытий каркасных и панельных зданий должна обеспечиваться раскосами, обшивкой из конструктивной фанеры или диагональной обшивкой из шпунтованных досок.6.124 Конструкция панелей должна включать контурную обвязку из брусьев с раскосами и обшивки из конструктивной фанеры или диагональные обшивки из шпунтованных досок. Каждая панель должна по всем углам быть связана с примыкающими панелями и горизонтальными обвязками в уровне перекрытий. Должны быть выполнены связи между вертикальными элементами обвязок панелей соседних этажей. Допускается конструктивно объединять связи панелей соседних этажей и их связи с обвязками в уровне перекрытий. Панели нижнего ряда должны быть связаны с фундаментом анкерными болтами. Допускается устанавливать один анкерный болт на две примыкающие стойки обрамления соседних панелей. Связи панелей между собой следует выполнять на болтах. Рекомендуется увеличивать жесткость панельных зданий креплением участка обшивки, выпущенной за контур обвязки панели стены или перекрытия, к обвязке примыкающей панели.6.125 Жесткость стен из брусьев или бревен должна обеспечиваться постановкой стальных нагелей или шипов из древесины твердых пород по всей площади стен в шахматном порядке не реже 70 см по длине, а также у углов и в пересечениях стен, на участках, примыкающих к оконным и дверным проемам.6.126 Оконные и дверные проемы следует обрамлять жесткими вертикальными элементами, рассчитанными на восприятие сейсмических нагрузок из плоскости стены.6.127 Венцы выше чердачного перекрытия, на которые должны опираться стропила, следует скреплять сквозными нагелями. Верхние венцы в углах и пересечениях следует объединять угловыми балками на врезках и сквозных нагелях.6.128 В углах и пересечениях стен следует устанавливать сжимы в виде вертикальных стоек с обеих сторон с объединением стяжными болтами с шагом по высоте не более 1,5 м. При этом отверстия под болты в сжимах следует выполнять продолговатыми, не препятствующими осадке срубов. Стойки рекомендуется выполнять неразрезными, на всю высоту здания. Сжимы также должны ставиться у проемов с пролетом более 1,5 м и на участках стен длиной более 6 м.6.129 Пригонка венцов должна быть плотной. При сейсмичности 8 и 9 баллов следует применять врубку в поддерева с остатком не менее 25 см или без остатка с усилением углов плоскими уголками жесткости с прошивкой их гвоздями. В районах сейсмичностью 7 баллов допускается врубка в полдерева с прошивкой двумя нагелями в узле по осям брусьев или впритык.6.130 В рубленых домах балки перекрытия следует соединять со стенами врубкой, а в районах сейсмичностью 9 баллов балки перекрытий должны скрепляться стальными гнутыми металлическими полосами с креплением к балке болтами, а к стене — нагелями.6.131 В районах сейсмичностью 7 и 8 баллов в брусчатых и бревенчатых зданиях анкерные болты крепления обвязки по верху фундамента дополнительно следует устанавливать в углах и пересечениях стен, а при сейсмичности 9 баллов — и в местах расположения сжимов. При этом в целях обеспечения надежной связи стен с фундаментом основные анкера должны пропускаться в обруб на 1-2 венца выше промежуточных дополнительных. Шаг основных анкеров следует принимать не более 1,5 м при сейсмичности 9 баллов и не более 2 м — при 7 и 8 баллах.6.132 Конструкции крыш следует принимать безраспорными, преимущественно с легкой кровлей. Жесткость конструкций крыш должна обеспечиваться установкой раскосов между стойками в обоих направлениях плана здания.

7 Противопожарные мероприятия

В разделе устанавливаются специальные требования к строительным конструкциям со средствами огнезащиты, автоматическими установками пожарной сигнализации и пожаротушения, системами оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре (далее — системы противопожарной защиты), предназначенными для применения в зданиях и сооружениях, возводимых в сейсмических районах.

Основные положения

7.1 Выбор строительных конструкций со средствами огнезащиты и системами противопожарной защиты при проектировании зданий и сооружений в сейсмических районах следует производить с учетом их устойчивости при пожаре, при прохождении землетрясения и после него.7.2 Требования по сейсмостойкости к строительным конструкциям со средствами огнезащиты и системами противопожарной защиты должны устанавливаться в соответствии с методиками действующих норм.7.3 Расчетная сейсмичность для средств огнезащиты и систем противопожарной защиты принимается равной сейсмичности площадки защищаемого объекта с учетом высоты его размещения. При этом расчетная сейсмичность принимается не ниже 7 баллов.7.4 Устойчивость к сейсмическим воздействиям строительных конструкций со средствами огнезащиты и системами противопожарной защиты следует определять расчетными или экспериментальными методами на натурных фрагментах с учетом требований пп.5.2.3 и 5.4.4 СП 2.13130.2009 «Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты».7.5 Исходные данные для проектирования строительных конструкций со средствами огнезащиты и системами противопожарной защиты в сейсмических районах следует принимать с учетом выполненных испытаний на базе испытательной лаборатории ЦНИИСК им. В.А.Кучеренко.

Обеспечение огнестойкости объектов защиты

7.6 Определение размеров здания (пожарного отсека) следует производить в зависимости от степени их огнестойкости, класса конструктивной и функциональной пожарной опасности по действующим нормативным документам.При этом не допускается увеличение площадей пожарных отсеков при оборудовании помещений установками автоматического пожаротушения.7.7 Для обеспечения требуемого предела огнестойкости строительных конструкций при необходимости следует применять средства огнезащиты. Применяемые средства огнезащиты должны соответствовать требованиям ст.13, 35 и 145N 123-ФЗ.7.8 Эффективность средств огнезащиты оценивается по ГОСТ Р 53292 и ГОСТ Р 53295. Пределы огнестойкости строительных конструкций с огнезащитой и их класс пожарной опасности устанавливают по ГОСТ 30247 и ГОСТ 30403.7.9 Подвесные потолки не допускается применять для повышения пределов огнестойкости зданий и сооружений, размещаемых в сейсмических районах.7.10 При проведении расчетов строительных конструкций со средствами огнезащиты и систем противопожарной защиты на сейсмические воздействия следует выполнять:определение параметров колебаний и напряженно-деформированного состояния элементов крепления с учетом демпфирования и взаимодействия с основанием;определение прочности элементов крепления с учетом характеристик прочности средств огнезащиты при динамических нагрузках.7.11 Нагрузки от средств огнезащиты строительных конструкций и систем противопожарной защиты должны учитываться в расчетах строительных конструкций.7.12 Допускается формировать требования к пределам огнестойкости строительных конструкций объекта на основе данных об их фактической огнестойкости в условиях сейсмичностью более 7 баллов, полученных путем расчетов динамики развития пожара или экспериментальным путем на здании или его фрагменте с учетом эквивалентной продолжительности пожара и оценки эффективности технических решений по обеспечению огнестойкости строительных конструкций.7.13 Строительные конструкции со средствами огнезащиты, планируемые к использованию в сейсмических районах, а также конструкции или конструктивные системы, для которых не может быть установлен предел огнестойкости или которые не могут быть отнесены к определенному классу пожарной опасности на основании стандартных огневых испытаний или расчетным путем, должны подвергаться огневым испытаниям на натурных фрагментах по ГОСТ Р 53309.

Требования к оборудованию технологической части автоматических установок пожаротушения

7.14 Для технологической части автоматических установок пожаротушения (трубопроводы, их опорные конструкции, модули пожаротушения, коллекторы, распределительные устройства) следует оценивать сейсмостойкость конструкций.7.15 Обоснование сейсмостойкости оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения при сейсмических воздействиях должно выполняться расчетными и (или) экспериментальными методами, в соответствии с действующими нормативными документами и положениями настоящего раздела.7.16 Проверка модулей на сейсмические воздействия должна выполняться с учетом их крепления к строительным конструкциям и объединения их коллектором.7.17 Допускаемые перемещения для оборудования и трубопроводов должны определяться с учетом указаний п.5.14 в зависимости от эксплуатационных условий (недопустимые соударения, недопустимые перекосы, разуплотнение герметичных стыков и т.п.).7.18 Сейсмические нагрузки на оборудование технологической части автоматических установок пожаротушения должны задаваться с учетом одновременного сейсмического воздействия по трем пространственным компонентам.При обосновании сейсмостойкости оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения должны учитываться два вида сейсмических нагрузок:инерционные нагрузки, вызванные динамическими колебаниями системы при заданном сейсмическом воздействии;нагрузки, возникающие в результате относительного смещения опор оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения при сейсмическом воздействии.7.19 При обосновании сейсмостойкости массивного оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения должно учитываться влияние колебаний оборудования на его опорные элементы.7.20 Расчеты сейсмостойкости протяженных элементов оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения должны выполняться с учетом различия в условиях сейсмического нагружения опорных конструкций.7.21 Сейсмостойкость оборудования технологической части автоматических установок пожаротушения (модули пожаротушения, трубопроводы), частично наполненного жидкостью, должна обосновываться с учетом гидродинамических воздействий при сейсмических колебаниях жидкости.7.22 Жесткая заделка труб при проходке трубопроводов установок пожаротушения через стены не допускается. Отверстия для пропусков труб через стены должны иметь размеры, обеспечивающие в стене зазор вокруг трубы не менее 0,2 м. Зазор следует заполнять эластичным негорючим материалом с пределом огнестойкости не ниже основной конструкции.

Требования к элементам систем автоматической пожарной сигнализации, оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре, приемно-контрольным приборам и приборам управления автоматических установок пожаротушения

7.23 Элементы систем автоматической пожарной сигнализации, оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре, приемно-контрольных приборов и приборов управления автоматических установок пожаротушения, кабельных трасс должны выполняться с учетом обеспечения их сейсмостойкости.7.24 Изделия должны испытываться в собранном, закрепленном, отрегулированном и работоспособном состоянии в режиме, имитирующем рабочее состояние.7.25 Если масса и габаритные размеры изделий не позволяют испытывать их в полном комплекте на испытательном оборудовании, то испытания допускается проводить по группам изделий или электротехнических панелей.7.26 Параметры режимов нагрузок при испытаниях контролируются в основании крепления изделий. Способ крепления изделия на плите стенда должен быть аналогичен способу его крепления при эксплуатации.

8 Восстановление и усиление зданий

8.1 Требования настоящего раздела должны соблюдаться при разработке мероприятий по обеспечению сейсмостойкости эксплуатируемых зданий, восстанавливаемых после землетрясения, а также усиливаемых в связи с изменением сейсмичности площадки строительства или назначения объекта.8.2 Проектная документация по повышению сейсмостойкости зданий разрабатывается на основе анализа материалов детального обследования основания и конструктивных элементов здания.В проекте рекомендуется использовать следующие технические мероприятия:изменение объемно-планировочных решений путем разделения зданий сложных конструктивных схем на отсеки простой формы антисейсмическими швами, разборки верхних этажей здания, устройства дополнительных элементов жесткости для обеспечения симметричного расположения жесткостей в пределах отсека и уменьшения расстояния между ними;усиление стен, рам, вертикальных связей для обеспечения восприятия усилий от расчетных сейсмических воздействий;увеличение надежности соединения элементов сборных перекрытий устройством или усилением антисейсмических поясов;обеспечение связей между стенами различных направлений, между стенами и перекрытиями;усиление элементов соединения сборных конструкций стен;изменение конструктивной схемы здания, в том числе путем введения системы дополнительных конструктивных элементов;снижение массы здания, использование сейсмоизоляции, пассивного демпфирования и других методов регулирования сейсмической реакции;изменение функционального назначения здания (снижение уровня ответственности).8.3 Решения о восстановлении или усилении зданий должны приниматься с учетом их физического и морального износа, назначения и социально-экономической целесообразности мероприятий по восстановлению или усилению.

Карты ОСР-97

Карты общего сейсмического районирования территории Российской Федерации — ОСР-97 см. в СНиП II-7-81* «Строительство в сейсмических районах» (изданы отдельно в виде вкладки).Категория грунта по сейсмическим свойствамСейсмичность площадки строительства при сейсмичности района, баллыСкальные грунты всех видов (в том числе вечномерзлые и вечномерзлые оттаявшие) невыветрелые и слабовыветрелые; крупнообломочные грунты плотные маловлажные из магматических пород, содержащие до 30% песчано-глинистого заполнителя; выветрелые и сильновыветрелые скальные и нескальные твердомерзлые (вечномерзлые) грунты при температуре минус 2 °С и ниже при строительстве и эксплуатации по принципу I (сохранение грунтов основания в мерзлом состоянии)

Скальные грунты выветрелые и сильновыветрелые, в том числе вечномерзлые, кроме отнесенных к I категории; крупнообломочные грунты, за исключением отнесенных к I категории; пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности маловлажные и влажные; пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности маловлажные; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,5 при коэффициенте пористости 0,9 — для глин и суглинков и 0,7 — для супесей; вечномерзлые нескальные грунты пластично-мерзлые или сыпучемерзлые, а также твердомерзлые при температуре выше минус 2 °С при строительстве и эксплуатации по принципу I

Пески рыхлые независимо от степени влажности и крупности; пески гравелистые, крупные и средней крупности плотные и средней плотности водонасыщенные; пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности влажные и водонасыщенные; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,5; пылевато-глинистые грунты с показателем текучести 0,5 при коэффициенте пористости 0,9 — для глин и суглинков и 0,7 — для супесей; вечномерзлые и нескальные грунты при строительстве и эксплуатации по принципу II (при допущении оттаивания грунтов основания)1. В случае неоднородного состава грунты площадки строительства относятся к более неблагоприятной категории грунта по сейсмическим свойствам, если в пределах 10-метрового слоя грунта, считая от планировочной отметки в случае выемки и черной отметки — в случае насыпи, суммарная мощность слоев, относящаяся к этой категории, превышает 5 м.2. При прогнозировании подъема уровня грунтовых вод и (или) обводнения грунтов в процессе эксплуатации сооружения категории грунта следует определять в зависимости от свойств грунта (степени влажности, показателя текучести) в замоченном состоянии (за исключением локального аварийного замачивания, влияние которого при уточнении сейсмичности площадки не учитывается).

3. Пылевато-глинистые грунты (в т.ч. просадочные) при коэффициенте пористости 0,9 — для глин и суглинков и 0,7 — для супесей могут быть отнесены ко II категории по сейсмическим свойствам, если нормативное значение их модуля деформации 12 МПа, а при эксплуатации сооружений будут обеспечены условия неподтопления грунтов оснований.4. При строительстве на вечномерзлых нескальных грунтах по принципу II, если зона оттаивания распространяется до подстилающего талого грунта, грунты основания следует рассматривать как невечномерзлые (по фактическому состоянию после оттаивания).5. Если грунты I категории подстилаются грунтами II или III категории, то снижение сейсмичности площадки строительства допускается при мощности слоя грунта I категории не менее 30 м от планировочной отметки.

Характеристики пространственной модели

В.1. Коэффициенты пространственных форм колебаний и следует определять по формулам:

; (В.1)

, (В.2)

где и — перемещения и углы поворота -го ( 1, 2, . ) узла РДМ по -му ( 1, 2, 3) направлению при -й форме колебаний (рис.В.1, б);

, (В.3)

где — символы, определяющие расстановку компонент следующим образом:

при 1, 2, 3;

2, 3, 1;

3, 1, 2;

Рис.В.1. Пространственная расчетная динамическая модель сооружения

а — состояние покоя; б — -я форма колебаний

и — координаты -го узла в осях основания сооружения ( 1, 2, 3; 1, 2, . ), см. рис.В.1;

— коэффициент, учитывающий спектр длин сейсмических волн, на которые выполняется расчет, определяют по п.В.2;

— коэффициент, учитывающий спектр ротационных ускорений грунта в основании сооружения, определяют по п.В.3;

— относительная интенсивность угловых ускорений ротации сейсмического движения грунта в основании сооружения, определяемая по п.В.4;

и ( 1, 2, 3) — направляющие косинусы векторов ускорения поступательного движения и вращения грунтового основания (рис.В.1, б), удовлетворяющие следующим условиям:

и . (В.4)

В.2. Значение коэффициента , учитывающего спектр длин сейсмических волн, на которые выполняется расчет, зависит от параметров землетрясения, категории грунта по сейсмическим свойствам, а также от размеров сооружения в плане. При отсутствии данных о расстоянии до эпицентра землетрясения и спектре прогнозируемых сейсмических волн значения коэффициента определяются по графикам рис.В.2 или по формулам табл.В.1.

Рис.В.2. Графики нормированных функций , , м — наименьший размер сооружения в планеКатегория грунтов по сейсмическим свойствам

Участок графика рис.В.2, параллельный размер сооружения в плане, , м

Значение или формула для участка